认证主体：刘**（实名认证）
IP属地：天津
下载本文档
1、锚杆支护参数的确定一、 锚杆长度LAL1+L2+L3 =0.1+1.5+0.3=1.9m式中：l 锚杆总长度，mL1 锚杆外露长度（包括钢带+托板+螺母厚度），取0.1m;L2 锚杆有效长度或软弱岩层厚度，m;L3锚入岩（煤）层内深度（锚固长度），按经验L3A300mm（一）锚杆外露长度L1L1=（0.10.15）m,钢带+托板+螺母厚度+ （0.020.03）（二）锚入岩（煤）层内深度（锚固长度）L31.经验取值法在锚杆喷射混凝土支护技术规范GBJ86- 85 ”第三节锚杆支护设计”中、第3.3.3条第四款规定：第3.3.3条端头锚固型锚杆的设计应遵守下列规定：一、杆体材料宜用2脸硅钢筋或3
2、号钢钢筋；二、杆体直径按表3.3.3选用；三、树脂锚固剂的固化时间不应大于10分钟，快硬水泥的终凝时间不应大于12分钟；四、树脂锚杆锚头的锚固长度宜为200-25cli米,快硬水泥卷锚 杆锚头的锚固长度宜为300400毫米；五、托板可用3号钢,厚度不宜小于6毫米,尺寸不宜小于150X 150毫米；六、锚头的设计锚固力不应低于50千牛顿；七、服务年限大于 拜的工程，应在杆体与孔壁间注满水泥砂浆。一般取 300mrrr 400mm2.理论估算法在锚杆喷射混凝土支护技术规范 GBJ86- 85 ”第三节锚杆支护设计”中规定:第3.3.11条局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。水泥砂浆锚杆或预应力锚索的水泥
3、砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度，应同时满足下列公式:公式(3.3.11-1)、(3.3.11-2)见图形所示。(3.3.11-1)(3.3.11-2)I2 - kdft4fcsla - k-d1fsL4d2fcr式中la锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度(cm;d1锚杆钢筋直径走私或锚索体直径(cm;d2锚杆孔直径(cnj)；fst 锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度(N/CR2)；fcs水泥砂浆与钢筋或水泥砂浆与锚索的设计粘结强度(N/cm2);圆钢为2.5MPa螺纹钢为5MPafcr 水泥砂浆与孔壁岩石的设计粘结强度（N/cm2）；砂浆与石灰岩粘结强度为2.5MPa砂浆与粘土岩粘结强度为1
4、.8MPaK安全系数，取1.2。（三）锚杆有效长度或软弱岩层厚度L21.根据“悬吊理论”确定L2L2=KH式中：K -安全系数，一般取2;H -软弱岩层厚度，mr52.根据“普氏自然平衡供理论”确定 L2顶板锚杆有效长度L2顶当f A3日寸，12顶=b = K - 12fBH tan 45 -当f<3时，L2顶=bi= f顶-2式中：K -安全系数，一般取1.52;b或bl -（普氏免压拱高）围岩松动圈冒落高度，成B -巷道开掘宽度，此处取B=5.3rn5f -巷道顶板的岩石普氏坚固性系数，（煤取2.5）;H -巷道掘进高度，取3.3m;f顶 顶板岩石普氏系数；（煤取2.5）;0-两帮围
5、岩的似内摩擦角，取f顶反算；= arctan(f顶)=arctan(2.5)=68.2帮锚杆有效长度L2帮的确定L2帮=0.64 mL2帮1 f B -1+1 2f B 1-4=1.27 m式中：c -帮破碎深度(m)；H -巷道掘进高度，取3.3m;0 -两帮围岩的内摩擦角，取40 ;=arctan(f )B -巷道开掘宽度，5.3m;f -岩石普氏系数；(煤取2.5);将以上Li、L2、L3的值代入式得：1顶>11+匕顶+L3L 帮 > L1+L2 帮+L33.根据“组合拱理论”计算 L2组合拱理论设计锚杆的支护参数，一般适用于围岩破碎，巷道断面为拱顶的巷道I、两帮煤体受挤压深
6、度CK HB 二一C =(cos 1)父 h 父 tan(45 -) 1000 fcKc22二(2.8 X24X 100X 1/(1000 X2.5 X 1) xCos1.5 -1)X3.3 x tan(45 -68.2/2)=2.05(m)式中：K 自然平衡拱角应力集中系数，与巷道断面形状有关;矩形断面，取2.8r -上覆岩层平均容重(KN/m3),取24KN/n3i;H - 巷道埋深(m),取100mB -固定支撑力压力系数，按实体煤取1;fc -煤层普氏系数，取2.5;Kc -煤体完整性系数(取0.9-1.0)，取1;。-煤层倾角，取3 ;h -巷道掘进高度m,取3.3m;华-煤体内摩擦
7、角，可按fc反算，取68.2 ;=arctan f顶二arctan(2.5)=68.2n、潜在冒落高度b (a C),、b= - - cos。) K y fy二(2.65+1.26) Xcos3 /(0.45 X3)=2.89(m)式中：a顶板有效跨度之半(m),取2.65m;C 两帮煤体受挤压深度(m),由式计算得1.05m;K直接顶煤岩类型性系数；取0.45当岩石f=3-4时，取0.45 ;f=4-6 时，取 0.6 ;f=6-9 时，取 0.75 ;Fy直接顶普氏系数，取3;口煤层倾角，取5 ;田、两煤帮侧压值QsCL9Qs = KnC '煤h 父 sina + bx cosx
8、tan(45°-) =2.8 X3X 1.26 x 13X 3.3 x sin3 +2.89Xcos1.5X tg(45-68.2/2)=185(kN/m2)式中：K -自然平衡拱角应力集中系数，与巷道断面形状有 关；矩形断面，取2.8;n - 采动影响系数(取2-5),取3C -两帮煤体受挤压深度(m),由式计算得1.26 mr 煤- 煤体容重(KN/m3),取 24 KN/m3;h - 巷道掘进高度ml取3.3 m;a - 煤层倾角，取3 ;b - 潜在冒落高度，由式计算得2.89 m;中-煤体内摩擦角，可按fc反算得68.2 °L=CL2n=b将以上L1、L2、L3的
9、值代入式得：Li> L1+L2 顶+L31帮> L1+L2 帮+L34.根据“组合梁原理”计算 L2组合梁理论只适合层状顶板锚杆支护的设计， 对于巷道的帮、底 不适用，组合梁厚度越大，梁的最大应变值越小。组合梁充分考虑了 锚杆对离层和滑动的约束作用，原理上对锚杆作用分析的比较全面， 但是它存在以下明显缺点。a.组合梁有效组合厚度很难确定。b.没有考虑水平应力对组合梁强度、稳定性及锚杆荷载的作用。其实，在水平应力较大的巷道中,水平应力是顶板破坏、失稳的主要原因。L2 =1.935BKF，二 x)式中：K1 -与施工方法有关的安全系数。掘进机掘进2-3;爆破法掘进3-5;巷道受动压影响
10、5-6P -组合梁自重均布载荷（MPa）,取0.06MPa;中-与组合梁层数有关的系数组合层数：123>4中值： 1.0 0.750.70.65B -巷道跨度（m）,取5.3m;er 1 -最上一层岩层抗拉计算强度（MPa）,可取试验强度的0.3-0.4倍，（没有参数）？（T x -原岩水平应力9二 x = H = H1 -:（rx=Xrz =0.4 X24X10-9X 100X 103=0.000960MPa式中：入一侧压力系数，一般为0.25-0.4,3上覆岩层平均容重，取 24KN/m;Z一巷道埋深（m）,取100m将以上Li、L2、L3的值代入式得：L>Li+L2+Ls5.
11、按经验公式计算锚杆长度L（加固拱理论）L= N （1.1+B/10） =1.0 X（1.1+ 5.3/10）=1.63 （m ；式中：l锚杆长度（成；N1围岩稳定影响系数，V类围岩取系数1.2;B一巷道北度（m）,取5.3m。二、锚杆间、排距（一）经验公式根据锚杆喷射混凝土支护技术规范GBJ86- 85规定：第3.3.7条系统锚杆的布置应遵守下列规定：一、在隧洞横断面上,锚杆应与岩体主结构面成较大角度布置； 当主结构面不明显时,可与隧洞周边轮廓垂直布置；二、在岩面上，锚杆宜成菱形排列；三、锚杆间距不宜大于锚杆长度的二分之一 ；IV、V类围岩中的锚杆间距宜为0.51.0米，弁不得大于1.25米。
12、DK1/2LCK 0.5 X2200=1100mm(二)根据锚杆支护的原理计算锚杆间/排距1 .根据“悬吊理论”计算锚杆间、排距2 .锚杆间距DK1/2L锚杆排距当复合顶板厚度小于1.15 m,即在巷道上方1.15m范围内有关键 层存在条件下，关键层下面复合顶岩层可悬吊在稳定的关键层岩层 上，支护设计按悬吊理论计算，且不需锚索补强(4)。锚杆的有效长度 L2大于或等于关键层下位复合顶板厚度，锚杆的间排距则有：D M lQ IQ = J-Q-或 D M 0.887d JQVKH7KL2YVKbY乩2不式中：D 锚杆间、排距，m;Q 一锚杆设计锚固力，105 KN/根K -安全系数，一般取1.52
13、;L2软弱岩层厚度或冒落拱身度 b,取m ;H 一软弱岩层厚度或冒落拱高度 b,取m ;H _BH 2f式中B 巷道开挖宽度，mf 岩石坚固性系数，取3。丫 一被悬吊岩石的容重，取24 KN/m3;d 一 锚杆最小直径，mm3 .根据“组合拱理论”计算锚杆间、排距（顶）锚杆间排距Nn NnLo =2k aL2 2k ab式中：Lo - 锚杆间、排距，mN - 锚杆设计锚固力，105 KN/根n -每排锚杆根数，根；K - 安全系数，一般取23;丫 - 被悬吊岩石的容重，取 24KN/R3;a - 1/2巷道掘进宽度，m;L2 -锚杆有效长度（顶锚杆取b冒落拱高度），取1.31 m（帮）锚杆间排
14、距c NhD =-KQsLo式中：D - 锚杆间、排距，m;N - 锚杆设计锚固力，105 KN/根h - 巷道掘进高度，mK - 安全系数，一般取23; 3丫 - 被悬吊岩石的容重，取 24KN/m;a - 1/2巷道掘进宽度，m;Lo -帮锚杆排拒（同顶锚杆排拒），取m;4 .根据“组合梁原理”计算锚杆间、排距D - 1.63mi - 2KP式中：D - 锚杆间、排距，m;m - 最上一层岩石厚度，m;er i -最上一层岩石抗拉强度（MPa）,可取实验强度的0.3 0.4 倍；K -安全系数，一般取23;P - 本层自重均布载荷，P=mXr1MPqri -最下面一层岩层的容重，取 24k
15、N/m3;经计算选择锚杆间距X排距=900mM 900mmf合要求。三、锚杆直径方法一：经验公式L 110式中:d 一 锚杆最小直径，mmL 锚杆长度，mm4 0.13.14 380=0.018方法二：-2式中:d 一 锚杆最小直径（mrm；Q 一 锚杆设计锚固力（MPa, 100KNB 380MPa （rt 锚杆杆体的抗拉强度（MPa,取380MPa方法三：根据杆体承载力和锚固力等强度数值加以确定D M 35.52电 -3式中：D 锚杆间、排距，mQ 一锚杆设计锚固力，105 KN/根er 锚杆杆体抗拉强度（MPa）;四、锚固力N方法一：（可按锚杆杆体的屈服载荷计算 ）2、N =丁9父仃）
16、-14=0.25 X3.14 X（20） 2X335=105（KN）式中："屈一一杆体材料的屈服极限（0 20mm1纹钢为335MPa）d杆体直径d=20mm方法二：N = KL2d2r -2式中：Q 一锚杆锚固力，kNK 锚杆安全系数，取23;L2 锚杆有效长度（m ；d锚杆杆体直径（m）, d=0.02 m；r 锚杆视密度，t/m3；五、锚杆角度靠近巷帮的顶板锚杆安设角度与垂线成15。，其它锚杆垂直于巷道顶部安设。六、锚杆的选择1、常用锚杆杆体的材料性能常用钢材及其性能见表5;锚杆适宜选用45Mn罗纹钢，其承载 能力见表6。2、锚杆的选择巷道锚杆选择=20mm 45Mn螺纹钢锚杆
17、。锚固力 Q=10.7t <12.4 t3、锚固剂的确定锚杆支护巷道采用树脂锚固剂。树脂锚固剂应具备的主要特性见 表7,树脂锚固剂产品型号见表 8,树脂锚固剂的规格见表9,树脂 锚固剂的主要技术指标见表10。有关煤矿标准择录*中华人民共和国国家标准锚杆喷射混凝土支护技术规范GBJ 86-85主编部门：中华人民共和国冶金工业部批准部门：中华人民共和国国家计划委员会实行日期：一九八六年七月一日关于发布锚杆喷射混凝土支护技术规范的通知 计标19852064 号根据原国家建委（81）建发设字第546号文的通知，由冶金工业部 负责主编，由冶金工业部建筑研究总院会同有关单位编制的锚杆喷 射混凝土支护
18、技术规范已经有关部门会审。现批准锚杆喷射混凝 土支护技术规范GBJ 86-85为国家标准，自一九八六年七月一日起 施行。本规范由冶金工业部管理，其具体解释等工作由冶金工业部建筑 研究总院负责。国家计划委员会一九八五年十二月十七日围岩物理力学性质计算指标表317-1参数凝聚力内摩擦角弹性模量波松比岩石容重围岩奖册、（兆帕）（度）（1相兆帕）（千克侏>3.5> 55> 2.00.17 0.22500 2700II1,5 3.545 55L0 2.00,2 0,252500 2700ill0.6 1.535 450.5 L00.25 0.302300 2500IV0,1 0.630
19、 350.1 0.5030 0352200 2400V0.05 0.120 300.03 0.10.35 0.452000 2300用岩结构面的粘结力和内摩擦系数iS3.1.7-2结构面分级结构面类 型结构面特征摩擦系数粘结力（兆帕）1一般结构 面结构而不贯通,起伏粗糙， 无充填物> 0,6> (M2一般结构 面结构面贯通性差，起伏平 滑，部分有充填物质035 0.60.06 0.13一般结梅面结构面贯通性较差，碎屑 充填厚度小于起起伏差0.35 0.450.03 0.064一般结构 面平直，有薄层粘性夹泥0.25 0.350 0.025一般结构 面结构面贯通性好，平直光 滑，有粘
20、性夹泥，夹泥较 厚，呈塑流性状0.17 0,250第3.3.8条设计局部锚杆时，拱腰以上的锚杆对危石的抗力 可按下列公式验算：水泥砂浆锚杆K GK n As fst （3.3.8-1）预应力锚索或预应力锚杆K - GK n P （3.3.8-2）或 K GK n Ay a con （3.3.8-3）式中G-锚杆或锚索承受的危石重量（牛顿）；As单根锚杆本f体的截面积（厘米2）;Ay单根预应力锚索或预应力锚杆杆体截面积（厘米2）n锚杆、预应力锚索或预应力锚杆的根数；fst 水泥砂浆锚杆钢筋设计抗拉强度（牛顿/厘米2）;P单根预应力锚索或预应力锚杆的预张拉力值（牛顿）；（T con预应力锚索或预应
21、力锚杆张拉控制应力（牛顿/厘米）;K 安全系数，取2。第3.3.9条拱腰以下及边墙局部锚杆的抗力可按下列公式验算：水泥砂浆锚杆K- G1Wf G2+n- As fsv+C A （3.3.9-1）预应力锚索或预应力锚杆K- G1Wf G2+Pt+f Pn+C A（3.3.9-2）式中G1、G2-一分别为不稳定岩块平行作用于滑动面和垂直作用于滑动面上的分力（牛顿）；As单根水泥砂浆锚杆钢筋的截面积（厘米2）;n锚本f根数；A岩石滑动面的面积（厘米2）;C-岩石滑动面上的粘结力（牛顿/厘米2）;fsv 水泥砂浆锚杆钢筋设计抗剪强度（牛顿/厘米2）;f岩石滑动面的摩擦系数；Pt、Pn分别为预应力锚索或
22、预应力锚杆作用于不稳定岩块上的总压力在抗滑动方向及垂直于滑动面方向上的分力（牛顿）；K安全系数，取2。第3.3.11条局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。水泥砂浆锚杆或预应力锚索的水泥砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度，应同时满足下列公式：12 .kdfs4fcs(3.3.11-1)la -kd12 fst4d2fcr(3.3.11-2)公式（3.3.11-1） 、（3.3.11-2） 见图形所示。式中la 锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度（厘米）d1 锚杆钢筋直径走私或锚索体直径（厘米）；d2锚杆孔直径（厘米）；fst 锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度（牛顿 /厘米2）;fcs 水泥砂浆与钢筋或水
23、泥砂浆与锚索的设计粘结强度（牛顿/厘米2）;fcr 水泥砂浆与孔壁岩石白设计粘结强度（牛顿 /厘米2）;K安全系数，取1.2。GB 1499.2-2007钢筋混凝土用钢7.3.1钢筋的屈服强度Rel、抗拉强度Rm断后伸长率A最大力总 伸长率Agt等力学性能特征应符合表6的规定。表6中所列各力学性 能特征值，可作为交货检验的最小保证值。表6牌号R"MPaRn /MPaA /%Agt / %不小于HRB335HRBF335335455177.5HRB400HRBF40040054016HRB500HRBF50050063015锚喷支护工程质量检测规程MT/T5015-96表4. 5.1锚
24、杆允许外霹长度(mm)类别允许外露长度有托板露托板W50无托板W50爆炸材料库嗣室、锚喷巷道05锚杆抗拔力检测5.1 检测方法5.1.1 用锚杆拉力计作锚杆抗拔力检测，根据检测结果评判锚杆抗拔力和安装牢固程度的质量状况5.1.2 锚杆拉力计应符合以下要求：a）最大工作荷载不小于70kN;b）工作行程不小于10mmc）测力装置应使用标准精密压力表或数据显示系统，精密度等 级宜为0.5级。5.2 检测程序5.2.1 确定检测数量：巷道每3050m取样不少于一组。立井、 碉室每300根锚杆或300根以下，取样不少于一组；300根以上，每 增加1300根，相应多取样一组。设计或材料变更，应另取一组。
25、每组不得少于3根。5.2.2 在同一检查点内均匀取3根或3根以上作为一组。5.2.4 将压力表读数（数显值）按公式5.2.4换算成锚杆抗拔力：F=CPS（5.2.4 ）式中：F锚杆抗拔力（N）;C-压力表值与锚杆抗拔力之间相关系数， 在仪器标定时确定； p压力表读数（MPa；S锚杆拉力计千斤顶活塞面积（mm2。MT中华人民共和国煤炭行业标准MT 146.12002树脂锚杆锚固剂Resin anchor bolts一Capsules衰i产品分类类型骅隹凝胶时间等待安装时间5题色标联CKa邦快速8-251。3。黄CKb费40305。£LK快速90-180蓝Z中逮91-180480也M量速
26、>180注I：在2工1）七环境温度条件下茜定.注2；搅拌应在锚固剂凝胶之前完成.5 技术要求5.1 原材料锚固剂所用原材料应符合有关国家标准和行业标准要求。5.2 外观树脂锚固剂应装填饱满，质地柔软，颜色均匀，树脂胶泥不分层沉淀，封口严密，无渗漏，各型号锚固剂的标识应符合表1的规定。5.3 直径、长度偏差锚固剂直径偏差为± 0.5mm长度偏差为土 10mm5.4 树脂胶泥稠度环境温度为（22±1） C时，不小于16mm5.5 凝胶时间应符合表1的规定。5.6 抗压强度环境温度为（22±1） C、龄期24h条件下，用于端锚的锚固剂具抗压强度 应不小于60MPa用于全锚的锚固剂具抗压强度应不小于 40MPa5.7 锚固力应符合表3的规定表3锚固力规定值kN类 型CKaCKKZM龄期/min3101530螺纹钢杆体(ts> 335MPa（|）22mm>125（|）20mm>105（|）18mm>85。16mm>75圆钢杆体(rs>235MPa（|）2
0/150
联系客服
本站为文档C2C交易模式，即用户上传的文档直接被用户下载，本站只是中间服务平台，本站所有文档下载所得的收益归上传人(含作者)所有。人人文库仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对上载内容本身不做任何修改或编辑。若文档所含内容侵犯了您的版权或隐私，请立即通知人人文库网，我们立即给予删除！