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1、超高超重梁模板支撑专项施工方案一1. 引言对于工程施工中出现的“水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m,或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统”，建设部建质2004213号文件作出了 “应当在施工前单独编制安全专项施工方案并应当组织专家组进行 论证审查”的规定。本工程主体结构梁设计截面尺寸诸多，荷载不等，相对梁模板支撑架的设计与施工提 出了不同层次的要求。在本项目部编制的xxxxxxxxxxxxx 混凝土模板支架专项施工方案中，专门对于由该方案划分的第一、二类梁即较普通梁施工支撑架体系作出了设计验算，而第三类梁体即超高超重梁归为本专项方案论
2、证设计范畴，单独计算，并待专家审查通过后方可实施。本工程楼层标高为+14.00m转换层楼面处，梁体截面均相对较大，部分混凝土梁体计算集中线荷载大于15kN/m,施工总荷载大于10kN/m2，属于超高超重梁，其模板支撑系统应作 有效的设计与计算校核，有关结构梁体简况如表1-1转换层超高超重梁汇总表表1-1梁编号轴线范围截面尺寸4KZLD1(1)e K20（2）轴800mmX2000mm4KZLD2(1)e K23逊轴800mmX2000mm4KZLC1(1)回紳轴1000mmX2100mm回紳轴4KZLC2(4)+1.2m X20轴1000mmX2100mm局部 1100mmX2100mm+4.
3、8mX20（24轴4KZL20(3)轴X轴900mmX2000mm4KZL22(2)轴x轴800mmX2000mm4KZL23(3)轴X轴800mmX2000mm4KZL24(3)轴X轴900mmX2000mm跨度最大轴线跨度为 8.40m板厚200mm层咼5.05m本方案将以上述梁体作研究分析对象。2. 方案设计本专题方案编制执行方远建设集团股份有限公司企业标准FY- QB02- 2005超高超重梁模板支撑施工工法，依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 2001）,参考建筑施工手册第四版、施工技术2003年2期刊登的北京中建建筑科学技术研究院杜荣军编写的扣件式钢管脚手架的设
4、计安全度和施工安全管理及施工技术2002年3期刊登的扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全。设计总体思路是以工字钢支承梁底横向木龙骨，工字钢底面直接搁置在扣件式钢管架 立杆顶端的特制可调支托上，使扣件式钢管脚手架支撑立杆处于轴心受压状态。根据荷载情况，计算立杆的强度和稳定性，得到扣件式钢管支撑架的纵、横间距和步距。在此基础上采用必要的构造措施，可解决在超高超限梁模板支撑系统中采用型钢组和扣件式钢管支撑架的 安全问题。避免了因“采用钢柱、钢托架或钢管门型架支撑体系”增大投资效应，也解决了作业层因不熟悉新支撑体系而易产生不安全因素的弊端。具体设计结果参数如下：混凝土梁底、侧面板采用15mm厚度模板
5、，模板下为直接支承模板的小龙骨即小楞，材质：油松，其宽X高=60mm 80mm间距统一为250m,平行于梁截面搁置；小楞下部为10号工字钢即大楞垂直梁截面设置，其下为下口植入48 3.5mm钢管立杆的可调顶托。平行于梁截面方向钢管立杆立杆数量间距依梁截面而定（统一计算公式为间距a= b_50mm，其中b为梁截面宽度），当梁截面宽度为800mm则立杆间距为375mm2当梁截面宽度为900mm则立杆间距为425mm当梁截面宽度为1000mm则立杆间距为475mm 当梁截面宽度为1100mm则立杆间距为525mm相应其上主龙骨根数为 3根，其间距与立杆 平行于梁截面间距一致。 垂直于梁截面方向立杆间
6、距为 750mm梁下立杆数量统一为 3根， 详见图1 “梁模板支撑示意图”及图2 “梁模板支撑1-1剖面图”。3.方案验算选取截面最大的4KZLC2（4）1100mmX2100mr梁体作为最不利验算对象，具体计算如下；3.1主要材料的力学性能：3.1.1. 混凝土模板用胶合板 的整张板的长向为强方向，短向为弱方向。15mm厚胶合板的主要 力学性能为：2 2静曲强度f:强方向一24 N/伽 ；弱方向一20 N/伽;2 2弹性模量 E：强方向一5000 N/伽 ； 弱方向一4000 N/伽；3.1.2. 直接支承模板的木龙骨（宽高=60mm 80mm材质：油松）主要力学性能为抗弯fm = 13 N
8、力学性能为：抗拉、抗压、抗弯强度设计值f= 205 N/ mm 2；52弹性模量：2.06 X 10 N/ m ；直角/旋转扣件抗滑 FC =8KN截面面积 A= 4.89 cm；回转半径：i=1.58 cm；截面惯性矩l=12.19 cm 4；截面抵抗矩 W=5.08 cm 3 ；3.2荷载取值：3.2.1说明：本方案荷载计算中的荷载取值均为折减后的设计值，即：对资料中提供的荷载标准值分别乘以荷载分项系数后，再乘以0.9系数予以折减(按建筑施工手册第四版第2册148151页)；模板采用15 mm厚木胶合板；混凝土采用商品混凝土，混凝土输送 泵布料；未考虑墙、柱、高度较大梁类构件垂直面模板的水
9、平荷载。3.2.2现浇梁板模板自重设计值：0.5 X 1.2 X 0.9= 0.54KN/ m2(a)3.2.3新浇钢筋混凝土梁自重设计值：3(24+ 1.5 )X 1.2 X 0.9=27.54 KN/m( b)3.2.4施工人员及设备自重设计值： 计算模板及直接支承模板的小楞时，均布荷载为2.5 X 1.4 X 0.9=3.15 KN/ m,另应以集中荷载2.5 X 1.4 X 0.9=3.15 KN再行验算，比较两者的弯矩值，按其中较大者采用。(c) 计算直接支承小楞的梁底主龙骨工字钢时，均布荷载为1.5 X 1.4 X 0.9=1.89 KN/ m(d) 计算扣件式钢管支撑架的立杆时，
10、均布荷载为1.0 X 1.4 X 0.9=1.26KN/ m。(e)3.2.5振捣混凝土时产生的荷载设计值：2.0 X 1.4 X 0.9=2.52KN/ m。(f)3.3荷载组合：3.3.1计算宽X高=bX h=1.1mX2.1m的现浇梁底面模板：qn=(a) + ( b)X h+( c) + ( f) X b=0.54+27.54 X 2.1 + 3.15 + 2.52 X 1.1 =72.45KN/m。另以集中荷载3.15 KN再行验算，比较两者的弯矩值，按其中较大者采用，其荷载组合为：q12= (a) + ( b) h +( f) X b +受力简图中另设集中荷载3.15 KN，单独荷
11、载产生最大弯矩值时集中荷载位置为三跨连续两侧跨1跨度处2=0.54+27.54 X 2.1 + 2.52 X 1.1 +受力图中面板作用集中荷载以求弯矩=66.98KN/m+受力图中面板作用集中荷载以求弯矩。3.3.2计算现浇梁底面模板下小楞：注：本步计算是根据3.4.1条确定了小楞间距 a后进行的。为保持计算条目的的整体性 而将该步列入3.2条目内的。q21= (a)(b 2h)(b)bh a + (c)+( f) x ab= 0.54 (1.12 1.9)27.54 1.1 2.1 0.25 +(3.15 + 2.52) X 0.251.1=16.477KN/m。其中h表示扣除板厚后的梁截
12、面高度，即梁侧模分布高度h=2.1-0.2=1.9m另以集中荷载3.15 KN再行验算，比较两者的弯矩值，按其中较大者采用，其荷载组合为：q22= (a) (b 2h)(b) bh a十(门乂 a +受力简图中另设集中荷载3.15 KN单独b荷载产生最大弯矩值时集中荷载位置为两跨连续梁任一跨跨中部位=0.54 (匸1 2九9) 27.54 1.1 2.1 0.25+2.52 X 0.25+受力图中木楞作用集中荷载求弯1.1矩=15.690+受力图中木楞作用集中荷载求弯矩3.3.3计算宽X高=bX h=1.1mx 2.1m的现浇梁底面下支承梁底木龙骨的工字钢，根据木楞的支座反力来确定其荷载。由3
13、.3.2条木楞的计算过程可知其荷载组合是考虑施工人员及设备自重设计值为 2.5 X 1.4 X 0.9=3.15 KN/ m,现以1.5 X 1.4 X 0.9=1.89 KN/ m对该取值 进行置换，得到新的q21值(由第3.4.2条知q21值最大，故不考虑集中力的组合)：q21 =(a) (b 2h) (b) bh a + (d)+( f) x ab= 0.54 (行 29)27.54 鮎0.25 + 2.52) X 0.251.1=16.162 KN/m则根据图4受力简图，qa( 1 )B( 2 )21c0.525m0.525m图4木楞受力简图查荷载与结构静力计算表”(建筑施工手册第四版
14、缩印本 51页)得最大剪力系数Kvef 0.625、较小剪力系数 Kva= Kvc=0.375。 FB=R3=2K/Bq21 1=2 X 0.625 X 16.162 X 0.525=10.606KNF A= Fc =RB=FC=K/Eq21 1=0.375 X 16.162 X 0.525=3.182KN取大值Fb作为工字钢大楞受力简图中的作用荷载F,即取B支座工字钢作为计算对象。3.3.4计算宽X高=bX h=1.1m X 2.1m的现浇梁底面支承型钢的支撑架立杆时，根据工字钢主楞的支座反力来确定其荷载。由3.3.2条木楞的计算过程可知其荷载组合是考虑施工人员及设备自重设计值为2.5 X
15、1.4 X 0.9=3.15 KN/ m,现以1.0 X 1.4 X 0.9=1.26 KN/ m对该取值进行置换，得当新的q21值（由第3.4.2条知q21值最大，故不考虑集中力的组合）：q，=（a）（b 2h） （b） bh a + （ e）+（ f） x a b= 0.54 （1.1 2 1.9）27.54 1.1 2.1 0.25 + （1.26 + 2.52） X 0.251.1=16.004 KN/m则根据图4受力简图，查荷载与结构静力计算表”（建筑施工手册第四版缩印本 51页）得最大剪力系数Kvb= 0.625、较小剪力系数 Kva= Kvc=0.375。 FB=R3=2K/Bq
16、21，l=2 X 0.625 X 16.004 X 0.525=10.503KNF A= FC =RB=FC=K/Eq21，1=0.375 X 16.004 X 0.525=3.151KN取较大值Fb作为工字钢大楞受力简图中的作用荷载F,即取B支座工字钢作为计算对象，同时应叠加上工字钢自重设计值11.2 X 10- X 9.8 X 1.4 X 0.9=0.119KN/m。根据图6受力简图，因该受力荷载图不规则，拟采用 SMSolver 1.5结构力学求解器进行软件计算：计算跨度为l=0.75m :10.503 10.503 10.503 10.503 10.503 10.503 10.503
17、10.503 10.503 10.503图6 工字钢受力简图（单位 KN KN/m）7.747.7110.5510.5213.3613.330 .A-2.79-13.330 0-.82.82-13.36(2 (-C.01-10.52-10.55-7.712.79IIQD-7.74剪力图（单位KN根据上图可知支座反力分别为：RA=7.74KN; Rb=23.91KN ; Rc=23.91KN; RD=7.74KN。并且x根据3.4.3条在本受力工况下（集中力按10.606KN,大于本步骤的取值 10.503KN）工字钢验算能完全满足要求，故验算立杆支座力N=R,ax=23.91KN。3.4计算步
18、骤：荷载计算后，分别对模板、小楞（木龙骨。木枋）进行内力验算，其顺序如下：梁底模 板的抗弯强度、挠度验算-小楞的抗弯强度、挠度验算-工字钢主龙骨的抗弯强度、挠度 验算t扣件式钢管脚手架支撑立杆的强度、稳定性验算。3.4.1底模面板计算：梁底模支承在方木小楞上，先假定小楞间距为a,计算三等跨连续梁情况下面板及小楞的强度和刚度，若不满足要求，则重新调整a值，直到面板及小楞均满足强度和刚度要求后， 就确定了 a值。因确定a值以前为试算过程， 所以，仅将确定后的 a值相对应的强度和刚度验算内容写入计算书。验算内容如下：底模的宽度取与梁宽相等，沿梁长度方向的均布荷载为q1。底模面板的受力简图见图3。川川
19、II川川!川川川川II川川山川H山1(2C(3) D打ph250mm250mm250mm图3梁底模板受力简图(1) 强度验算：跨度(250mrj) /板厚(15 mm) =16.67 V 100,按小挠度三跨连续板，查“荷载与结构静力计算表”(建筑施工手册 第四版第一册128页)，得弯矩系数 Km= -0.100。2225 M = K m ql = 0.1 XqnX a =0.1 x72.45 X 250 =4.528 X 10(N- m)另以集中荷载3.15 KN再行验算，其受力简图见图3-1 ,F=3.15KNIA ( 1) B ( 2 )( 3 )： D250mm250mm250mm图3
20、-1面板受集中力作用简图其中集中荷载产生的最大弯矩系数查“荷载与结构静力计算表”(建筑施工手册第 四版缩印本52页)得弯矩系数 Km=0.200 :并且最大弯矩位置与三跨连续梁最大大弯矩位置 相同即支座B或C,因此数值可叠加：2 2 2 M = K m ql + KmfFI= 0.1 X q12 X a + 0.2 X Fl=0.1 X 66.98 X 250 + 0.2 X 3.15 X5250=4.188 X 10 ( N - m)比较两者的弯矩值 max M 4.528 1 0=4.528 X 105(N - m)M 4.188 1052243面板的截面抵抗矩：W = bh /6 =11
21、00 X 15 /6 = 4.125 X 10 m面板的最大内力为：d = M =4.528 10 =10.977(N/ m 2)W 4.125 104d面板静曲强度设计值f =24N/ m面板强度满足要求！(2) 挠度验算：查“荷载与结构静力计算表”得Kf = 0.677。3 3惯性矩 I = 也=1100 15 = 309375 (m 4)12 124 4f = K f - q2|= 0.677 X 72.45 250= 1.239(m)100EI100 5000 309375挠度值f f =1.5 m ,满足要求。3.4.2小楞计算：长度为250的面板对小楞沿梁宽方向的均布荷载为q2，横
22、向间距为525m的工字钢是小楞的支承，小楞在两端挑出很少，可以按两跨连续梁计算。小楞的受力简图见图4。(1)强度验算：小楞所受的荷载为q2。按小挠度二跨连续板， 查“荷载与结构静力计算 表”(建筑施工手册第四版缩印本 51页)，得支座B弯矩系数Km = -0.125为最大值，跨 中M、M弯矩系数K=0.070 ,所以最大弯矩为：2225M = Km q21| = 0.125 X q2 X l =0.125 X 16.477 X 525 =5.677 X 10 (N 伽)其中小楞计算跨长l=525mm另以集中荷载3.15 KN再行验算，其受力简图见图4-1F=3.15KN（1 ）525mm图4-
23、1小楞受集中力作用简图其中集中荷载产生的最大弯矩系数查“荷载与结构静力计算表”(建筑施工手册第四版缩印本51页）得跨中M或M弯矩系数Kmf= 0.203为最大值，支座B弯矩系数K=-0.094 :2 2 计算任一跨中 M或 M弯矩值：M= Km ql + KmfFI= 0.070 X q22X l + 0.203 X Fl=0.070X 15.690 X 5252+ 0.203 X 3.15 X 525=3.031 X 105 （ N- 伽）2 2计算支座 B 弯矩值：M= Km ql + KmfFI= 0.125 X q22X | + 0.094 X Fl=0.125 X 15.690 X
24、25/、525 + 0.094 X 3.15 X 525=5.407 X 10 （ N-伽）5比较三者的弯矩值 max M 5.677 10=5.677 X 105 （N 伽）M3031 105M5.407 10560 X 80小楞的截面抵抗矩：2 2W = bh /6 =60 X 80 /6=64000 伽小楞的最大内力为：5（T =5.67710 =8.87 （N/伽 2）6.400 104因为c 小楞抗弯强度设计值f=13(N/ mm 2)小楞强度满足要求!(2)挠度验算：查“荷载与结构静力计算表”得Kf = 0.521 。惯性矩 I =bh 3 /12 =60 X 803 /12 =
25、2560000(m 4)44f = K f - qd = 0.521 X 16.477 525=0.255 (m)4100EI100 102560000挠度值f f =1 m小楞挠度满足要求！3.4.3工字钢主龙骨验算：间距为250mm的小楞，对工字钢主龙骨的作用为集中荷载 P, 支承工字钢主龙骨的扣件式钢管脚手架立杆，横向三根，纵向间距为800mm按三跨连续梁计算。工字钢主龙骨 的受力简图见图5。(1) 强度验算：荷载组合按3.3.3条取值即F=10.606KN间距为250mm工字钢自重按0.119KN/m，因该受力荷载图不规则，拟采用SM Solver 1.5 结构力学求解器计算:10.6
26、06 10.606 10.606 10.606 10.606 10.606 10.606 10.606 10.606 10.6060.11B0.11B0.110山i山山Jim山川山M川山h山口山uHA0.7)” 旦 0艮 C0哄D受力简图（单位KIN KN/m)(1 )B0.50.53.53 C(3 )1.24124.弯矩图(单位 KN.m)-2.13 -2.134-2.13 -2.13/K/L1.951.95根据上图得：Max = 2.1310号工字钢其截面抵抗矩：34W =49.0 cm = 4.90 X 10工字钢的最大内力为：6 “X 10 (N (伽3)伽）Mb =-rxWx2.13
27、0 10=41.40 (N/伽 2)1.05 4.9 104因b =41.40N/伽2 强度容许值f =215N/伽2工字钢的强度满足要求!（2）挠度验算：0.650.65位移图（单位 mr）根据上图得：fmax=0.65mm挠度 f 值 l/1000=750/1000=0.75mmx工字钢的挠度满足要求！。3.4.3钢管架立杆 验算：工字钢通过可调顶托将荷载直接传递给钢管架立杆，立杆在梁下横向三根，横向间距 与工字钢同为 525mm纵向间距为 750mm梁下钢管架支撑立杆的搭设除必须满足规范 的构造要求外，还应满足： 梁下支撑立杆必须与梁两边板下满堂支撑立杆每步都有横向水平杆连接，且必须设置
28、纵、横向扫地杆；若梁边无板，梁下支撑立杆的排数应6排（其中仅中间2排立杆为承重支撑并参与计算）其作用相当于“连墙件”，这是按“二步三跨”计算的前提； 为保证梁/板下支撑立杆的均衡、协调受力，板下满堂支撑立杆沿梁的纵向间距应为e的整数倍； 当支撑高度4.0m时，应引入高度调降系数Kh。此条要求来源于施工技术2003年2期刊登的北京中建建筑科学技术研究院杜荣军编写的扣件式钢管脚手架的设计安全度和施工安全管理及施工技术2002年3期刊登的扣件式钢管模板高支撑架的设计和使用安全。以下简称杜文)。(1) 立杆计算长度的确定：为符合立杆稳定承载力安全系数K=2的要求，依据杜文，将超高超限支撑架立杆计算长度
29、Lo按下式计算：Lg = K1- Kh - ( h+ 2a)式中：K1按支架立杆步距确定的附加系数，本工程步距h=1.5m, K1=1.167。Kh-高度调降系数=1/ : 1 + 0.005 ( H-4) ( H为计算搭设高度、以 m计，但无量纲)。当 H 4m时，Kn=1.0,注：本梁体H=层高(梁高+模板厚度 +木楞高度+工字钢高度+可调顶 托高度)扫地杆离地高度，远小于 4mh 支撑架立杆步距(m)。a 立杆顶层水平横杆中心线至工字钢底面的长度。且aw 0.4m。Lo = K1 - Kh- (h+ 2a) =1.167 X 1.0 X( 1.5+2 X 0.15 ) =2.101m(2
30、) 计算立杆段的轴向力设计值N:因为支撑体系为敞开式，可以不考虑风荷载组合。由前文3.3.4条可知；N=RU=23.91KN(3) 立杆的稳定性验算：规范给出不组合风荷载时的计算公式为:f =205N/ m式中:N计算立杆段的轴向力设计值(KN ；-轴心受压构件的稳定系数。值与长细比入有关，入3lo = 2.1O1 10132.915.8根据入值在规范附录C表C选取 值， =0.381。3=128.335N/mm2 f =205N/N =23.91 102A 0.381 4.89 102 钢管立杆的稳定性满足要求!4. 施工工艺流程及操作要点4.1施工工艺流程：测量放线t搭设支撑钢管架t梁下安
31、设顶托及工字钢t安装梁/板模板4.2操作要点：测量放线：根据施工图尺寸在平面上弹出轴线、超高超限大梁和主梁的位置线。并 在而后搭设的钢管架支撑立杆上，用水准仪投设标高红三角标志，标志间距以35m为宜,为梁/板模板的安装创造条件。搭设支撑钢管架： 为保证支撑立杆均衡受力， 凡超高超限大梁的投影面上应预先用1: 3水泥砂浆找平，然后在找平面上平行于梁轴线铺设二道50 mm厚木脚手板或凹面向上的 10#14#槽钢做立杆下的垫板。 按计算确定的纵横间距设置立杆t在立杆下段150200 mm处搭设纵横向扫地杆t按计算确定的步距搭设纵横向水平杆。 立杆接长必须采用对接扣件。为确保梁/板模板标高，立杆最上一
32、段钢管应按计算长度预先下好料（在本工法中立杆顶端标高应较梁底标高低300450 mm）。并注意保证符合“立杆上的对接扣件应交错布置：两根相临立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500 m；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3 ;”这一规范中强制条文的要求。 设置剪刀撑或斜撑：在安设顶托之前进行。应在梁下三道支撑立杆外侧由底至顶连续设置剪刀撑；对于板下支撑立杆，沿满堂架 四周外立面应满设剪刀撑，中部可视需要每隔1015m设一道竖向剪刀撑； 并在高支撑架的顶层和扫地杆层设置整体性水平加强层（水平剪刀撑或斜撑）。剪刀撑的或斜撑构造应符合规范要
33、求。梁下安设顶托及工字钢：在以上各条经检查符合要求后进行。 支撑可调顶托制作图见图 7,它可以使梁下支撑立杆处于轴心受压状态。使用时，将螺杆部分直接插入支撑立杆顶端， 旋转螺母可调节槽钢顶托高度， 使之达到要求标高。 对于 要求起拱的梁，可实现折线形起拱。 安设工字钢：工字钢主龙骨是支撑方木小楞的承力件，安装时要注意搁置在槽钢顶托的中心线上。可采用在工字钢两侧打入木楔挤紧的办法来保证位置。板下支撑设置：板下支撑采用常规满堂架，搭设要求同前。板底模板搁置在60X 80的方木小楞上，小楞搁置在支撑架顶层的水平杆上。小楞间距及支撑立杆的间距应由计算确安装梁/板模板：梁/板模板安装形式见图1,本楼层全
34、部楼板下模板支撑架立杆步距应顺应梁下 模板支撑架的立杆步距！并执行本公司竹、木散装模板施工工艺标准 的规定。其中， 梁侧立面模板加固用的对拉螺栓双向间距应由计算确定。对拉螺栓的规格和性能如下：螺栓直径（m）计算面积（mm 2）容许拉力（KN10587.83128411.341411515.535. 材料与设备5.1材料主要包括钢管、扣件、木脚手板或槽钢、支撑可调顶托及工字钢。 采用0 48 X 3.5钢管，钢管、扣件、木脚手板的要求详见规范第 3.13.3条。 使用前，必须对钢管进行随机抽样检测，以重新确定钢管的壁厚，因A和i都与钢管的壁厚相关，据有关资料介绍：在相同条件下，采用壁厚3.0的钢
35、管较壁厚3.5的钢管，其承载力将降低12%左右。所以，施工现场的钢管在使用前，必须进行随机抽样检测。并根据检测结果（外径d夕卜，内径d内），按下式计算 A和i :A=n（ d2外一d2 内）/4 ；i=n（ d4外一d4 内）/64FY- QB02现场钢管抽样检测及截面特性计算详见方远建设集团有限公司企业标准 2005 。 槽钢和工字钢的质量应符合 碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。其中， 工字钢与悬挑架挑梁要求相同，可根据现场实际情况相互调剂使用。 支撑可调顶托的材质也为 Q235-A级钢。使用前，在螺母在螺杆上情况下，可在螺母 的任意两个对面上，加焊 10 cm长$ 1
36、2圆钢筋作手柄，能方便调节顶托的高度。但任何情况 下，螺杆插入支撑立杆的长度不得小于 150m。5.2设备主要包括水准仪、经纬仪、50m普通钢卷尺、扭矩搬手、塔吊等。 S水准仪、J2经纬仪和50m普通钢卷尺主要用于测量放线、标高测设及投放。是按 图施工主要的控制 措施，必须经过检定并在周检合格的有效期内。 扭矩搬手主要用于检测扣件螺拴拧紧的扭力矩，是否在4065N- m区间。 塔吊是垂直运输物料的设备。 在施工现场塔吊繁忙的情况下， 本方案的支撑材料可以 通过散装散拆由人工完成作业。6. 质量控制及安全措施6.1 本方案必须严格执行建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ 2001)的各
37、项规定外，在荷载取值和荷载组合时采用了建筑施工手册第四版第2 册 148151 页的规定，计算时应予参考。6.2 项目部技术负责人必须按照工程实际情况编制超高超限结构模板支撑专项施工方案 报送总工办审核 , 并按照规定组织专家评审、论证 , 最后经总工程师批准实施。6.3 项目部在实施专项施工方案的过程中 , 由技术负责人组织材料、 安全人员对钢管进行 随机抽样检测，并重新确定钢管的壁厚 . 在支撑架搭设完成后 , 由项目经理组织技术负责人、 施工员、 安全员 , 对支撑架搭设与专项施工方案的符合性进行检查、 验收 , 合格后方可进行梁 / 板模板的安装工序。6.4. 支撑体系竖向立杆必须落在
38、坚实平整的支承面上， 凡超高超限大梁的投影面上应预先用1: 3水泥砂浆找平，然后在找平面上平行于梁轴线铺设二道50 mm厚木脚手板或凹面向上的 10#14#槽钢做立杆下的垫板必须设有扫地杆和纵横方向的拉杆及剪刀撑，以保证支 撑体系稳定。6.5. 所有模板必须满足强度，刚度和稳定性要求。模板上施工荷载不得超过设计要求。6.6. 模板使用前必须刷隔离剂，且不允许玷污钢筋和混凝土接搓处，每周转一次，清理 一次，修理一次，做到先清理后修理，再刷隔离剂后，方可使用。6.7. 安装现浇结构的上层模板及支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载力，或加 设支架，上下层的支架立柱应对准，并铺设垫板。本工程楼层下
39、两层模板支架不允许拆除。6.8. 模板必须做到接口平直接缝严密， 缝隙不得超差， 缝隙处均贴胶布堵缝， 防止漏浆， 同时要处理好所有构件交叉的节点， 接槎吻合、 方正，防止移位。 同时严格控制预留孔位置， 在浇捣混凝土前模板内的杂物应清理干净，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。6.9. 所有的承重立杆接长均采用对接，接长时采用对接扣件，不允许采用搭接扣件，立杆要求接长应交错布置 ：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内 隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500mm各接头中心至节点的距离不宜大于步距的 1/3。纵、横向水平杆接长宜采用对拉扣件连接，也可以采用搭接。水平
40、杆的对接应交错布置： 两根相邻纵向或横向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于 1m,应等间距设置 3个旋转扣件固定。6.10. 本部位梁体须待其下层的楼面混凝土浇筑后并达到100强度后，才可 进行混凝土浇捣； 大部分的立杆轴向力须传递到下两层楼板， 因此下两层楼板钢 管支顶不允许拆除， 且上、下的立杆座位置须对准， 应在上下层楼面均弹出墨线 以保证对位准确。 使用前应检查扣件式钢管是否存在弯曲、裂缝和锈蚀严重等缺陷。若 有则应剔除不用。对于多次重复使用的钢管(包括配件) ，要认真检查。在搭设一步高后， 应进行立杆和横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度，横杆应拉线调直校正水平。6.11. 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。6.12. 搭设承重支撑架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测。未经检测或检测不 合格的一律不得使用。6.13. 施工操作前，项目技术负责人必须亲自向全体操作人员进行技术交底。项目技术负责人应注意区别技术交底和安全交底的不同要求、不同内容， 分别进行。 技术交底应详
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