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工程开工前、设计交桩后，施工单位获取施工图后进行的第一道工序，依靠施工图对现场各数据进行复核，主要是对档距、高差（塔位高程、地形凸起点、风偏点、交叉跨越等）、转角度数进行测量，对丢失的塔位中心桩及方向桩进行补钉，找到设计制定的通道。（同期可进行社会调查工作）
案例:重庆某公司承建河北一500kV线路，采用GPS复测，该公司习惯性放样方式，由于河北为平原，绝大多数桩位位于耕地而遭破坏，施工单位依照施工图完全一致进行补桩，到了终点居然与设计的终点偏差了几百米远，施工单位虽然补钉的各桩位档距、高差、转角度数与图纸一致，但是并不是设计制定的通道，可见找对设计通道的重要性。
1.3.1、经纬仪复测（J2光学经纬仪、电子经纬仪）
特点：
对通视条件要求高，利用人读数误差较大，计算量较大，适用工程：110KV及以下线路；
水平距离D计算公式为：
D = KRcos2θ
式中：
D——O１和P之间水平距离；
R——望远镜内两视距丝所截得的长度；
K——望远镜的视距常数，K＝100；
θ——倾斜视准轴线和水平线间竖直角。
O1和P点间高差及高程为；
H = h + i - t
h = KRcosθ×Sinθ = KRsin2θ / 2
Hp = H01 + H
式中:
H——P点相对于桩位中 心O1点高差。
i——仪器高度；
t——P点的视线高；
HO1——O1点的高程；
HP —— P点的高程。
1.3.2、全站仪复测
特点：
对通视条件要求不高，能反光就行，必要时可加装成三棱镜，自动运算显示距离及高差等，复测速度较快，但在高山大岭交通困难、无通视情况下使用仍然受限，适用工程：110KV及以上线路。
1.3.3、RTK-GPS复测
特点：
对通视条件无要求，仅受基站信号强弱影响，在信号弱时复测将影响结果的可靠性，复测速度快，适用工程：110KV及以上线路；
GPS基站
用对角线分坑法，利用经纬仪测量出坑的两个角点1及点2，平地可直接从中心桩量出，如果是斜坡可如图拉斜距算出平距。
2名工人以卷尺的2倍坑口长度按在点1及点2上，第3名工人在卷尺中部拉直卷尺定出点3及点4。
坑口的4个点都定出后如上图所示
同平腿基础分坑类似，采用对角线分坑方法，因各腿半对角根开不同，各腿分坑数据不同，单腿独自进行分坑。
基础的正侧面根开不同，可在横线路方向或顺线路方向钉立两个辅助中心桩，建立成直角三角形进行测量，测量方法同正方形塔分坑，如下图所示：
以底板根开分坑，底板半对角根开=基础半对角根开+基础高度×斜率×√2
挖坑时要考虑立柱关模时内角侧坑壁可能会造成阻挡,有此情况时挖坑过程中需对内角侧放坡。
以基础半对角根开分坑，基础半对角根开与地脚螺栓半对角根开不同，基础半对角根开=地脚螺栓半对角根开+位移值×√2
圆坑、直柱式，在坑中心钉一桩，工人以桩为圆心进行挖坑，挖坑时桩会被挖掉，为确保挖坑准确，可在分坑时在坑两端（对角线上）钉两控制桩，要考虑在分坑时钉控制桩工人不会混淆中心位置，否则在坑开口后再钉控制桩。
分坑方法同掏挖式基础，以基础顶面根开分坑，在±500KV德阳~宝鸡直流线路中设计有大量的掏挖基础配插入角钢，在开挖过程中要注意基坑斜度及方向与角钢保持一致。
因铁塔长短横担配置、横担宽度2个因素导致线路中心与基础中心不在同一个点，需对中心桩进行位移后再进行分坑，需不需要位移、位移方向及数值塔位明细表有标明，通常在横线路方向向内角侧或外角侧位移，以横线路方向桩为方向进行分坑。
3.1.1、基坑中心及扭转控制
在基坑开挖过程中在基础对角线方向坑口两端适当位置钉设控制桩A1、A2，如图：
钢卷尺测出中心桩O点至A1、A2桩顶间的斜距LOA1′、LOA2′，并测出A1、A2点相对于仪器镜头的俯视角α1、α2；
计算O点至控制桩A1、A2间的水平距离：LOA1= LOA1′×cosα1，LOA2= LOA2 ′×cosα2及高差：HOA1= LOA1′×sinα1，HOA2= LOA2′×sinα2；
基坑各测点以控制桩为依据量出，A1、A2连线量出后用重锤确定基坑位置，注意两控制桩不等高时换算成斜距。
利用上图钉立的控制桩可对基坑扭转进行检查控制并找正：如下图所示：
圆坑的基坑中心控制方法和方坑的一样。控制桩的钉立需在基坑开挖完成前进行，确保及时纠偏。
3.1.2、坑深控制
在基坑开挖完成前，各坑在坑壁牢固位置钉一横向木桩,用塔尺测其高度,计算出坑底与木桩高差。
基坑开挖质量要求：
在基坑开挖完成并符合要求后，对基坑吊中后（1~3个点）即可进行底板筋绑扎，重点要注意立柱筋绑扎位置的确定，以确保立柱倾斜及扭转不超标，如右图所示，可利用坑的控制桩A1、A2对立柱箍筋位置进行吊正，固定后再扎立柱筋。
L内=L箍筋内角-LOA1
L外=L箍筋外角-LOA1
注意：A1、A2桩不等高时换算成斜距
①、可以利用控制桩A1、A2进行找正，塔尺测模板顶面高度；
②、可直接从仪器观测及拉斜距计算进行找正，塔尺测高度或用斜距计算高度；
③、仪器与立柱中间有障碍不通视时可在对角线上钉立铺助桩O′，将仪器移出后测量。
圆模找正和方模找正类似。
④、模板固定：
对于大开挖立柱模板，通常要求打吊模，即模板不能安放在底板或底板筋上，模板找正后需要立即将模板固定以防变形移位。
3.4.1 方法和立柱模板找正类似
①、用控制桩找正，铺以经纬仪及塔尺测高差；
②、直接用仪器测距离及高差；
③、将仪器移出后测距离及高差。
3.4.2 地脚螺栓固定方式
①、4颗螺栓螺栓：
井字型槽钢固定、十字型槽钢固定、木板制作定位板、钢板制作定位板、钢筋制作定位板等。
②、6颗、8颗及以上地脚螺栓固定：
槽钢+定位板（圆盘打孔），由于没有地脚螺栓在对角线上，采用在定位板上打2个标记进行测量。
地脚螺栓分布图
环形固定板
对角线上无螺栓，仪器不能直接测螺栓的根开，在定位板上作记号e1、a1，对这两点进行根开、偏移、扭转测量。在8颗螺栓呈等边布置时（螺栓间夹角45°时），
Oa1=OO1+R cos22°30′
Oe1=OO1-R cos22°30′
地脚螺栓不等边分布时，采用勾股定律进行计算，举例如下：
Oa1=OO1+ √（（700/2）2+（360/2）2-（240/2）2）=OO1+375
Oe1=OO1- √（（700/2）2+（360/2）2-（240/2）2）=OO1-375
③、钢管杆基础地脚螺栓固定：
地脚螺栓数量较多，呈圆形布置，通常设计会设计两块带孔的圆盘，位于地脚螺栓上部和下部，用来固定地脚螺栓组，浇于混凝土中，并起到增强抗剪力的作用。本方法利用钢筋笼对螺栓组承重及固定，因此先将钢筋笼加固，对钢筋笼进行点焊，钢筋笼四周与坑壁间用钢筋支撑开并固定；对上下固定板安装高度操平，钢筋上作记号，用废钢筋焊支撑架，将固定板放在支撑架上，坑外设置横线路、顺线路两组控制桩，校好固定板位置，将固定板焊在支撑架上，逐颗地脚螺栓穿在固定板上，操好高度，焊在固定板上，完成后即可进行混凝土浇筑，注意转角杆及终端杆的预偏问题，地脚螺栓高度及混凝土高度要控制好。施工前检查钢管杆根开与基础根开是否匹配。
钢管杆地脚螺栓布置图
④、斜顶面地脚螺栓布置及施工：
750kV特高压线路中会遇到一种斜顶面基础，基础顶面与主材方向垂直，需要准确计算出每颗螺栓高度并加以准确控制及固定，要注意浇制时地脚螺栓组随立柱模板沉降后根开会发生改变。
示意图
基础成品
传统的铁塔方形基础直角棱边在棱角处出现脆裂、表层脱落、棱角易损坏、观感差等质量通病，为避免二次修补及后续处理，达到基础施工一次成优目标，在特高压线路、部分超高压线路基础施工中，国网公司推行基础倒角施工工艺。在基础模板角上（竖向及水平）钉上倒角材料（木线条、塑料线条），测工需要准确控制线条高度，达到精确及可靠，浇制过程中随时监测基础模板沉降，浇制前进行初钉，浇制距立柱顶1米时进行最终固定，拆模时间比普通基础适当延长1天。
倒角材料安装后
基础成品
插入角钢半插入基础中,需对角钢进行支撑及高度调整、根开调整、坡比调整及扭转调整等。
3.7.1、插入角钢的支撑及高度方式
ⅰ、利用钢筋搭三角架在角钢底部支撑；
ⅱ、利用基础钢筋笼悬吊，用花蓝螺丝调节高度，俗称内悬浮；
ⅲ、利用支撑小角钢在角钢底部支撑，小角钢底部安置垫块，上部有可调丝杆。
3.7.2、插入角钢的固定及根开调整方式
ⅰ、铁丝外拉+花蓝螺丝调节；
ⅱ、钢管外拉或内顶+花蓝螺丝调节；
ⅲ、角钢校好后可以模板顶上钉木方加以固定。
3.7.3、利用支撑小角钢及垫块支撑及调节
预制垫块：
边长200~300mm，高100~150mm，可中间高，四周低形状，中间预埋￠20全丝螺杆，螺杆底部焊横向钢筋加固，长200~250mm，露出100mm左右，与主材坡度近似倾斜，上部带一螺帽及垫片。
支撑小角钢：
常用L63*6或L70*7角钢制作，轻的插入角钢接得短的情况下可用L50*5角钢制作，原则上要求稳固可靠，支撑角钢底部平焊一铁块，中间打一孔与垫块连接。
支撑角钢与插入角钢连接常用三种方式：
ⅰ、两块角钢端部平焊一块板，中间打孔用螺栓连接，适用于角钢轻情况下，强度不高；
ⅱ、将支撑角钢与插入角钢焊接，由于施工现场一般无焊机，而在材料站焊接需要考虑运输方便程度，常在支撑角钢不长的情况下采用焊接；
ⅲ、包钢连接，自制包钢与支撑角钢焊接，在现场用螺栓与插入角钢连接，便于运输，常在支撑角钢较长时采用这种方式。
3.7.4、调节钢管进行角钢固定及根开调节
常用￠48钢管制作，与地连接端焊一铁板，上面打2~4个孔，用于打钢筋或钢钎固定在地面上，与角钢连接端焊一铁板，打1个￠22孔，用螺栓连接于角钢上，钢管中任何一端用花蓝螺栓焊拉用于调节用。
3.7.5、插入角钢校正
如图所示，需校正角钢的根开、高差、坡比、扭转等指标。
ⅰ、首先进行垫块定位，并操高差，垫块上螺杆上的螺帽及垫片置于中部，用塔尺放在垫片上操高差，四腿一致或达到计划值后即可下角钢；
ⅱ、角钢放置在螺杆上，连接调节钢管，内顶或外拉皆可，测工测角钢棱顶半对角根开，基本到位后将调节钢管固定在地面，再进行细调；
通常图纸上只有棱半根开和棱半对角根开，而该点不能直接用仪器进行测量，需要换算成棱顶半根开和棱顶半对角根开。
棱顶半对角=棱半对角-L× η×√2
其中：
L --棱露出基础高度；
η --角钢单面坡比
ⅲ、在角钢顶部安装防扭测量及控制工具，常用三角板或绑棉线方式，并在角钢上绑一钢管或木棒，用于调整角钢扭转与对角线重合；
ⅳ、用经纬仪测量棱顶半对角及棱顶高度，调节至计划值，并随时观测及调节扭转；
ⅴ、调整角钢坡比，分两面测量及调整，有偏差时将底部的垫块移位，移位后根开及高差会有变化，需同时再进行根开及高差调整，反复多次，以达到根开、高差、坡比、扭转全部符合要求；
ⅵ、角钢校好后，对垫块及调节钢管、扭转钢管进行加固保护；
ⅶ、扎筋，底板筋及立柱筋位置以角钢作参照即可扎筋，如果支撑角钢有弯曲，可采用插入角钢棱上悬线方式；
ⅷ、立柱模板找正，两种方式：用仪器找正、利用角钢找正（A为角钢偏心距，M=D/2-A）。
利用铁丝及花蓝螺丝校角钢，校好后需在模板上钉木方加固，如图所示：
3.7.6、插入角钢测量质量要求
棱顶高差：不超过-5mm；
主角钢坡比(或角钢倾斜偏差)：合格0.1%,优良0.08%
主角钢中心与基础中心偏差:合格10mm,优良8mm
主角钢根开:合格±0.1%,优良±0.08%
主角钢外露:原则上砼浇至主角上印记处略靠下，不得超过，不得影响八字铁组装
主角钢扭转:宜不超过1mm
其他指标同地脚螺栓连接式基础要求。
基础中心桩及方向桩等为重要的测量成果，需加以妥善保护，对基础的施工质量的影响至关重要。中心桩及方向桩保护：浇注一个深40厘米，长、宽30厘米的混凝土柱对基础中心桩和方向桩进行保护。并用红油漆注明杆塔中心桩或方向桩。分两排写如图所示：
立柱及地脚螺栓保护：采用8cm宽、厚1cm的木条每隔15cm分别涂上红油漆和白油漆，地脚螺栓应采用封闭胶管刷红白漆封套或采条布绑扎，如下图所示：
在铁塔外四周横线路及顺线路方向架设经纬仪，从塔上部取一铁塔几何中心点，对照铁塔下部几何中心点偏差值△L，倾斜率X=△L/H，
正面倾斜率X正=（（△L正1+△L正2）/2）/H；
侧面倾斜率X侧=（（△L侧1+△L侧2）/2）/H；
铁塔倾斜率X=√（（ △L正1+△L正2）/2 ）2+ （△L侧1+△L侧2）/2）2 ）/H
依据机电安装图进行计算，图上有公式，不同设计院公式可能有所不同，但要注意有一点共同的容易忽略的：
F=………/cosB；
前面是不考虑cosB时的弧垂计算公式，很多时候是该考虑cosB时而把它忽略了；
B=tg-1（h/L），俗称高差角，考虑有地形高差时对弧垂的修正；
式中：
h--观测档挂线点高差；
L--观测档档距。
弧垂计算需要计算多个气温条件下的弧垂值，气温及档距可采用插入法取得需要的值。
5.2.1、等长法（平行四边形法）
A、B两悬挂点下移尺尺a、b等于f。对于小档距弧垂观测也通常用这种方式。
5.2.2、档端角度法观测
经纬仪置于悬挂点下方，测得悬挂点高差及档距，测出仪高，算出a值（仪器镜筒至悬挂点高差），算出观测角，公式如下：
B悬挂点比A低时h取负，反之取正； 计算出来的角度为正时为仰角，负时为俯角。
档端角度法竣工后弧垂检测公式：
5.2.3、档内角度法观测弧垂
紧线时观测角：
竣工后弧垂检测公式：
5.2.4、档外角度法观测弧垂
紧线时观测角：
竣工后弧垂检测公式：
角度法观测注意事项：
A、角度法观测的是弧垂近似值，并不一定比等长法精确，a值与f值偏差越小误差越小，偏差越大误差越大；
B、采用档端角度法时，a值大于4f时失效，视线在电线上无切点，不能用角度法；
C、为了防止产生大误差，当切点x ＜L/8时，不能用角度法；
切点距悬挂点水平距离计算公式：
档端法时，0.0625f＜a＜3.0625f
相间偏差对架空地线只对水平排列的同线型进行比较。
5.4.1、放线滑车摩阻对弧垂的影响
合格的放线滑车摩阻系数不大于1.015；
电线多次通过滑车后的张力变化:
可见,通过5个滑车后张力减小了7.2%。
应对滑车摩阻力对弧垂影响的措施：
A、选用合格的放线滑车；
B、增加弧垂观测档数：
ⅰ、紧线段在5档及以下时靠近中间选1档；
ⅱ、紧线段在6~12档时靠近两端各选择1档；
ⅲ、紧线段在12档以上时靠近两端及中间选择3~4档；
观测档宜选择档距大，高差小及接近代表档距的线档，观测档数可适当增加，不得减少，紧线时逐档观测至要求值，由远至近。
C、耐张段如果太长，可考虑在直线塔紧线，减小紧线段长度及通过滑车数，铺以过轮临锚；
D、直线塔调弧垂，500KV及以上线路因各轮槽摩阻力有差异，起磨松磨度和顺利的不一致，导致同相线各子线间弧垂偏差难以达到理想值，可以直线塔滑车上施加外力作用调整弧垂。
5.4.2、气温对弧垂的影响
电线在气温变化时具有热胀冷缩的特性,弧垂变化较大,对于不同气温下的弧垂值,可用插入法计算所得,由于不同相、不同子线紧线施工时间不一致，不同的时间可能会有不同的气温，为确保相间弧垂偏差不超标，在施工时需随时变化弧垂值。
应对措施：
ⅰ、现场背阴处放置温度计，随时对气温进行监测；
ⅲ、后紧的电线紧线时以实测气温对弧垂进行换算，并对先紧的电线弧垂值变化作统计，掌握其变化规律。
5.4.3、初伸长对弧垂的影响
电线的伸长除了有温度伸长外，还有弹性伸长（弹性模量E，应力与应变的关系）、非弹性伸长（俗称初伸长，或塑蠕伸长，主要包括塑性伸长和蠕变伸长）。电线产生的蠕变和形变是同时出现的一种永久伸长,试图定量地加以分开是为了使问题的处理更加简明。蠕变系因机械力作用下引起导线内部分子结构发生永久变形所致, 蠕变量会在长时间内逐渐加大,不过蠕变率随时间的增加而逐渐减小;形变系因导线受拉引起的线股几何沉陷和线股间挤压变形所致,与导线的最大应力有关。
应对措施：
ⅰ、降温补偿法，大多数工程采用的方法，在机电安装图中设计已考虑此因素；
ⅱ、增应力补偿法，安装时增大应力，相当于减小弧垂，补偿塑蠕伸长；
ⅲ、超张力消除法，在初始阶段对电线施加大应力预拉，使其短时间内达到最终稳定阶段的状态，短时间内获得永久性单位塑蠕伸长，前苏联预拉应力取拉断力的60%~70%，中国很少采用这种方式。
ⅳ、初伸长产生的多少与应力有关，更与时间有关，通常会持续10年逐渐减弱，特别是普通放线方式下紧线的前一两天、张力放线过程中初伸长会大量释放。在张力放线过程中电线长时间受张力作用已经产生了一些塑蠕伸长，有单位挤压伸长oa0和单位塑性伸长a0b0，以及放线过程中长期张拉产生的蠕变伸长b0c0，如图所示，但是在张力放线区段各档中张力不一致，各段线所承受的应力、持续时间难以测量；而在普通放线方式下各线紧线时间有差异，测工容易以已紧好的持续较长时间的线作参考直接看下一根线，导致相间偏差、子线间偏差超标。
应对措施：
A、每根线紧好线后测工对弧垂值作好记录，以此值作为后紧的线的弧垂值的依据，而不能在后紧的线紧线时直接以先紧的线扫平这种方式；
±800KV向上线耐张塔及直线塔悬挂九轮滑车，采用二牵六张力放线方式
D、线全部紧好后，暂不压接，葫芦锚线数天后，待各线初伸长大幅释放后，调整各子线弧垂值再压接挂线。
500KV葛沪直线紧线后
±800KV向上线紧线后
5.4.4、因相间距造成的水平偏角对弧垂观测角的影响
三相导线水平排列时，因相间距因素，在角度法观测弧垂中同一观测角看中相及边相时切点位置并不相同，实际弧垂值也不相同，偏差值与相间距大小有关，相间距越大，偏差越大，与观测角大小有关，观测角越大，偏差越大，一般在220KV及以下线路中不考虑此因素，在500KV及以上观测角大时考虑此因素对相间偏差的影响。
应对措施：
ⅰ、经纬仪架在各相线正下方进行观测；
ⅱ、经纬仪架在中相下方看边相时对观测角进行修正。
5.4.5、连续上、下山对弧垂的影响
架线施工时，放置在滑车中电线在滑车两侧出口处的张力基本相同，在各档档距及悬挂点高差不大时，滑车两端的水平张力大大致相等而使滑车处于垂直状态，滑车中点即线夹安装位置。而连续上、下山地形架线施工时,因挂点相对高差较大,滑车两端的张力差导致电线向山下侧滑动,使山下档弧垂变大,山上档弧垂减小,悬垂串明显向山上侧倾斜.
设首档应力为σ1,则：
σ2=σ1+γy12;
σ3=σ2+γy23=σ1+γy13
可见,各档应力差异较大,
当山上档应力和弧垂达到设计值时,山下档应力将小于设计值,弧垂远大于设计值,当山下档应力和弧垂达到设计值时,山上档应力将大于设计值,弧垂远小于设计值.
应对措施:
ⅰ.500KV及以上线路通常设计会考虑线夹位移值,附件时向山上侧串线,以调整各档应力及弧垂,以及为了确保附件后直线串垂直,注意如果不位移在吊中的位置附件悬垂串将依然倾斜;
ⅱ.弧垂观测时山上档及山下档折中考虑,修正观测弧垂值.
线夹位移测量方式:
当弧垂有小幅偏差时,可通过调节调整板孔位、调整金具组合等方式调整线长；
当弧垂偏差较大时，需改变线长，施工前亦需要计算线长偏差多少以确定施工方案；
河北送变电经验估算公式（大多数情况下的近似值简易计算）：
△L=（f1-f2）*L*3/8000
例：档距600米，设计弧垂25米，实际弧垂为25.3米，需调整线长为：△L=（25.3-25)*600*3/8000=0.068米