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1、 模板支护基础与屋面双坡施工方法项目概况济南西站一体化项目位于济南西区高铁站楼东侧、鸡西东路以南、站东路以西、站前路以北。项目位于济南西区交通枢纽中心，集高铁、地铁、公交、长途客运为一体。地下通道工程包括6条人行地下通道和2个地下车库出入口。市政通道和汽车坡道的基础均为筏板结构，顶板为板式结构，基础底板和顶板纵向分段，部分分段基础和顶板为斜面，主坡斜面为1:12、1:20（5%），坡度较小。我公司建设的市政通道设计参数如下表所示：市政地下通道主要参数表频道名称长度（米）宽度（米）底板厚度(mm)屋顶厚度(mm)模板高度(mm)坡段数评论第一频道5512120010035001:121第三频道5
2、6.2875065040001:122方案选择及要解决的主要问题1、方案选择本工程模板支架采用扣件式钢管全屋脚手架。二、需要解决的主要问题根据项目特点，模板支护主要需要解决三个问题：1）模板支撑杆根部在斜坡基础上的稳定性包括由于平行于坡面的荷载引起的杆根部平行于坡面的位移，以及顶板荷载的向下分力对杆根的旋转。如下所示。2）、模板支撑杆顶部的稳定性主要是顶板载荷平行于坡面分力对抗杆顶分力的位移。如下所示。3) 模板支架的纵向完整性由于纵向梯度，纵向横杆不连续，不能与相同高度的水平横杆接触，导致支架的纵向完整性较差。如下所示三、主要问题的解决方案上述坡度的坡度较小（1:12），平行于坡度方向的荷载
3、分量较小。因此，上述问题主要通过结构措施来解决。1)、括号的根在支架基面预埋25钢筋，并用钢筋覆盖立杆底部，限制立杆根部的位移和转动。2)、顶部支架用斜撑支撑在底板上，将支架的顶杆连接起来，形成稳固的三角支撑。斜撑必须与接触立柱连接为一个整体，使支撑杆协同工作。3) 纵向单杠应尽量连续通过。不能通过时，单杠应延伸至相邻跨，与一个跨重叠，形成连接。施工要求由于本工程坡度较小，平行于坡面的荷载分力较小（仅为十二分之一），在支架计算中可不考虑坡度分力的影响；因此，模板支架的结构除满足规范要求外，仍需根据上述第二条提出的主要问题进行结构加固处理。具体结构增强如下：措施底板施工时预埋25钢筋，长度500
4、，锚固在底板350内，外露150mm。模板支架架设时，立杆套在预埋钢筋上。预埋钢筋的间距在垂直和水平方向上呈四跨梅花形排列。布置了预埋钢筋。基础钢筋绑扎后，应根据基础上部钢筋网上模板支撑杆的布置预埋线，并焊接牢固，严禁延伸至底部。底板。设置防位移和旋转预埋钢筋的地方不再设置背板和底座。杆顶防位移措施采用斜撑连接顶立杆，将斜撑钢管套在底板预埋钢筋上，防止顶移。斜撑钢筋采用25钢筋，长500，锚固入350底板，外露150mm。斜撑预埋钢筋间距纵横四跨梅花形排列，与模板支架斜撑设置一致。斜撑预埋钢筋斜埋在底板中，施工方法与立杆预埋钢筋相同。模板支架根部设置在预埋钢筋上，杆顶、根部和与跨度接触的电杆用
5、扣件连接，防止杆顶移位，加强整体性整栋楼的。全屋整体强化措施由于纵向坡度的影响，模板支架的横杆不能按照设计的步距与竖杆连续完整地连接，导致模板支架的纵向完整性相对较差。处理方法：将垂直水平杆在不连续部分延伸至相邻跨度重叠，使不连续水平杆重叠形成一个整体。安装和拆除本工程模板支架结构复杂，架设难度大。关键是要解决预埋钢筋的位置和纵向横杆的位置。支架布置见槽钢支架纵向标高和槽钢支架水平标高。建筑施工过程底部钢筋绑扎预埋钢丝放线预埋底部混凝土浇筑全屋支撑布置预埋钢筋修整全长垫板放置竖扫杆卸料竖杆安装 水平扫杆 垂直水平杆 水平杆 对角支撑 剪力支撑 顶部支架安装调整 主槽安装 次槽放置 模板安装预埋
6、钢筋的位置应根据底面层钢筋上的控制线进行预埋固定，位置要准确。混凝土浇筑后放线时，检查预埋钢筋的位置，根据实际情况进行调整。水平杆的垂直位置是根据水平线和水平杆步距索来控制的。从两端拉直并拉紧电线。钢管套在预埋斜钢筋上后，斜撑必须与立杆顶端固定，根部与顶端之间的立杆也必须用紧固件固定。纵向水平杆必须在不连续的位置延伸到相邻的跨度，以形成有效的单跨搭接接头，以确保整个房屋的完整性。拆迁施工流程拆卸过程与安装过程相反。先装后拆，再装先拆，从上到下的顺序。验收本模板支架的验收重点是立杆根部和斜撑根部是否有效设置在预埋钢筋上，斜撑顶面与立杆连接是否牢固，搭接长度是否纵向水平杆的不连续位置满足一个跨度。
7、通道支架架设方案槽钢支架纵向立面图槽钢支架横向标高计算书由于渠道坡度小，荷载的斜向分力较小，仅为竖向荷载的十二分之一，因此在支模计算中只考虑竖向复用。计算书参考施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-20 1 1） ，考虑杆顶自由端长度不大于500mm，长度顶杆高度不大于300mm。通道模板支架的计算采用Pinming安全计算软件。渠道模板支撑计算依据：施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-20 1 1）混凝土结构设计规范 GB50010-2002建筑结构荷载规范 （GB 50009-2001）钢结构设计规范 （GB 50017-2003） 。(1)、参数信息模板括号
8、参数水平间距或行间距（m）：0.60 ；垂直间距（米）：0.60 ；步距（米）：1.50 ；杆上端延伸至模板支撑点的长度（m）：0.34 ；模板支撑高度（m）：3.79 ；使用钢管（mm）：483.5 ；板底支撑连接方式：方木支撑，间距200mm；立杆承重连接方式：双扣件，取扣件防滑承载系数：0.80 ；加载参数模板和板材自重（kN/m2）：0.350 ；混凝土和钢筋的自重（kN/m3）：25.000 ；施工均布荷载标准值（kN/m2）：1.000 ；地板参数计算楼板厚度（mm）：650.00 ；材料参数15mm的胶合板制成；板底支撑为方木；面板弹性模量E（N/mm2）：9500 ；面板抗弯强
9、度设计值（N/mm2）：13 ；木材弹性模量E（N/mm2）：9000.000 ；木材抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000 ；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.400 ；木方间距（mm）：200.000 ；木方断面宽度（mm）：50.00 ；木方断面高度（mm）：80.00 ； 图2 楼板支撑架荷载计算单元(2) 模板面板的计算模板面板为受弯构件，面板的抗弯强度和刚度按三跨连续梁校核模板的I和截面抗弯矩W分别为：W = 601.52/6 = 22.5 cm3 ；I = 601.53/12 = 16.875 cm4 ；模板按三跨连续梁计算。面板计算图负载计算钢筋混凝土楼板与模板的自重(
10、kN/m) ：q1 = 250.650.6+0.350.6 = 9.96 kN/m ；(2)活荷载为施工人员和设备荷载（kN/m） ：q2 = 10.6= 0.6 kN/m ;强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中： q=1.29.96+1.40.6= 12.792kN/m最大弯矩M=0.112.7922002= 51168 Nmm ；面板最大应力计算值 =M/W= 51168/22500 = 2.274 N/mm2 ；面板抗弯强度设计值f=13 N/mm2 ；面板最大应力计算值为2.274 N/mm2 ，小于面板抗弯强度设计值13 N/mm2，符合要求！挠度计算挠度计算公式为：=0.67
11、7ql4/(100EI) =l/250其中q =q1= 9.96kN/m面板最大挠度计算值=0.6779.962004/(100950016.875104)=0.067 mm ；面板最大内容挠度=200/ 250=0.8 mm ；计算得出的面板最大挠度小于0.067 mm面板最大内容挠度为0.8mm，满足要求！(3) 模板支撑方木的计算方木按三跨连续梁计算，截面的转动惯量I和阻力W分别为：W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3 ；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4 ；方木笛计算图(mm)负荷计算钢筋混凝土楼板与模板的自重(kN/m) ：q1= 250.20.
12、65+0.350.2 = 3.32 kN/m ；(2)活荷载为施工人员和设备荷载（kN/m） ：q2 = 10.2 = 0.2 kN/m ;强度检查计算公式如下：M=0.1ql2均匀载荷q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.2 3.32+1.4 0.2 = 4.264 kN/m ；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.14.2640.62 = 0.154 kNm ；方木最大应力计算值= M /W = 0.154106/53333.33 = 2.878 N/mm2 ；方木抗弯强度设计值f=13.000 N/mm2 ；方木最大应力计算值为2.878 N/mm2 ，小于方木抗弯强度设计值13
13、 N/mm2，符合要求！剪切检查截面的抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪切力：V=0.64.2640.6=1.535 kN ；方木剪应力计算值=31.535103/(25080)=0.576 N/mm2 ；方木抗剪强度设计值=1.4 N/mm2 ；方木剪应力计算值小于0.576 N/mm2方木抗剪强度设计值为1.4 N/mm2 ，符合要求！挠度检查计算公式如下：=0.677ql4/(100EI) =l/250均匀载荷q = q1 = 3.32 kN/m ；计算得到的最大挠度值= 0.6773.326004 /(10090002133333.333)= 0.152 mm ；最大内
14、容挠度=600/ 250=2.4 mm ;方木计算最大挠度小于0.152mm方木最大内容挠度为2.4mm，满足要求！(4) 板底支撑钢管计算支撑钢管按集中荷载下的三跨连续梁计算；集中载荷P为纵向板底支撑的传递力， P = 2.558kN；支撑钢管计算图计算支撑钢管弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图（mm）计算支撑钢管剪力图（kN）最大弯矩Mmax = 0.409 kN m ；最大变形Vmax = 0.419 mm ；最大支撑力Qmax = 8.358 kN ；最大应力= 409497.478/5080 = 80.61 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值f=205 N/mm2 ；支撑钢管的最大
15、计算应力为80.61 N/mm2小于支撑钢管抗压强度设计值为205 N/mm2，满足要求！支撑钢管最大挠度为0.419mm，小于600/150和10mm，满足要求！(5)紧固件防滑计算根据刘群主编的施工中扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座 P96页，双扣件承载力设计值为16.00kN ，根据扣件防滑承载力系数0.80 , 项目 实际 旋转 双 扣件 为 件 的 承载 力 为12.80kN .当垂直或水平水平杆与垂直杆连接时，紧固件的防滑承载力按下列公式计算（代码5.2.5）：RRc _ _其中， Rc紧固件的防滑承载力设计值，为12.80 kN ；R-从垂直或水平水平杆传递到垂直杆的垂直力的
16、设计值；计算中， R取最大支座反作用力，R=8.358 kN ；R 12.80 kN，双扣件防滑承载力设计计算符合要求！(6) 模板支杆荷载（轴向力）设计值作用在模板支架上的载荷包括恒载和活载。静态载荷的标准值包括以下(1)脚手架自重(kN) ：N G1 = 0.1293.785 = 0.489 kN ；(2)模板自重(kN) ：N G2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN ；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN) ：N G3 = 25 0.65 0.6 0.6 = 5.85 kN ；静载荷标准值N G = N G1 +N G2 +N G3 = 6.465 kN ；活荷载是施工荷载和混凝
17、土摇动时产生的荷载的标准值活荷载标准值N Q = (1+2 ) 0.6 0.6 = 1.08 kN ；立杆轴压设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q = 9.27 kN ;(7) 杆的稳定性计算杆的稳定性计算公式 =N/(A) f其中， N-立杆的轴向压力设计值（kN） ： N=9.27 kN ；-轴压垂直杆的稳定系数，由长细比L o /i 查表得到；i -计算杆截面的回转半径（cm） ： i = 1.58 cm ；A-极柱净截面积（cm2） ： A=4.89 cm2 ；W竖杆净截面模数（阻力矩）（cm3） ： W=5.08 cm3 ； -钢管立杆压应力计算值（N/mm2） ；f
18、-钢管立杆抗压强度设计值: f =205 N/mm2 ;L0-计算长度（米） ；L 0 的计算公式有两个公式， L 0 =kuh和L 0 =h+2a ，它们是安全措施，取两者中较大的值，即即， L 0 =max1.155 1.71.5 , 1.5+20.335=2.945 ；k计算长度的附加系数，取1.155 ；考虑脚手架整体稳定性系数的单杆计算长度系数，取1.7 ；a从顶横杆中心线突出的竖杆上端至模板支撑点的长度； a = 0.335 米；得到计算结果：计算出的极点长度L 0 =2.945 ；L 0 / i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比l o /i的结果，查表得到轴压垂直杆的稳定系数 = 0.207 ；钢管立杆压应力计算值； =9269.572/(0.207489) = 91.576 N/mm 2 ；磁极稳定性计算= 91.576 N/mm 2少于钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm 2 ，符合要求！(8) 电杆基础承载力计算杆基础底面平均压力应满足下式要求pfg _ _ _基础承载力设计值：f g = f gk
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