某220kV线路，某地段穿越海拔2200m的高原地区，为了该段线路的绝缘配合及塔头设计，请核算：
A．1.45；B．1.55；C．1.65；D．1.75。
承力塔间隙圆图是校验在各种过电压的气象条件下，跳线风偏后对接地构件的空气间隙是否满足规程要求。若跳线弧垂取得过小，会对横担及金具串接地端的距离不够；取得过大，则风偏后会对塔身或跳线下面的构件(如杯型塔中线对平口或垂直排列时对下面的横担)距离不够。施工弧垂参照允许最小和允许最大弧垂间的中值选取。
A．线路路径转角的一半；B．导线风压造成的耐张绝缘子串水平偏角的增加；C．绝缘子串风压造成的耐张绝缘子串水平偏角的增加；D．导线摆动造成的耐张绝缘子串偏角。
某220kV线路，某地段穿越海拔2200m的高原地区，为了该段线路的绝缘配合及塔头设计，请核算：
A．1.9；B．2.0；C．2.1；D．2.2。
由于铝股线直径越小，强度越高，而铝线股数越多，强度损失系数越大，故铝绞线计算拉断力与股数和股径有关。
A．85000N；B．92000N；C．97000N；D．105000N。
承力塔间隙圆图是校验在各种过电压的气象条件下，跳线风偏后对接地构件的空气间隙是否满足规程要求。若跳线弧垂取得过小，会对横担及金具串接地端的距离不够；取得过大，则风偏后会对塔身或跳线下面的构件(如杯型塔中线对平口或垂直排列时对下面的横担)距离不够。施工弧垂参照允许最小和允许最大弧垂间的中值选取。
A．耐张绝缘子串重量；B．耐张串侧导线垂直档距的重量；C．导线水平张力；D．导线弧垂。
钢芯铝绞线的强度，由铝绞强度总和加钢丝1%伸长时的强度总和组成。
A．110000N；B．115000N；C．120000N；D．128000N。
A．2.25×10-2；B．2.52×10-2；C．2.73×10-2；D．2.83×10-2。
A．3.32×10-2；B．4.02×10-2；C．4.35×10-2；D．4.53×10-2。
电线自重比载γ1为电线自重g1(kg/m)除截面积A(mm2)。
A．3.21×10-2；B．3.11×10-2；C．3.40×10-2；D．3.45×10-2。
A．5.25×10-2；B．6.31×10-2；C．7.04×10-2；D．7.51×10-2。
A．11.4；B．12.8；C．13.4；D．13.8。
电线在有风时实际承受的荷载应为水平与垂直荷载的相量和，无冰有风为γ6，有冰有风为γ7。
A．6.0×10-2；B．6.2×10-2；C．6.48×10-2；D．6.8×10-2。
A．0.935×10-2；B．0.995×10-2；C．1.055 X10-2；D．1.125×10-2。
在送电线上，无结冰或轻冰地区，其机械强度主要受最大设计风速控制，该风速取值主要根据沿线气象台资料及附近已有线路的运行经验，并计入以下规定确定。
A．10/15B．15/20C．20/30D．25/30
A．2.1×10-2；B．2.5×10-2；C．2.8×10-2；D．3.0×10-2。
在电线悬挂点等高时，两悬点间的直线距离为档距l(m)，沿电线曲线的长度为线长L(m)。
A．400.8m；B．401.7m；C．402.5m；D．404.3m。
A．10.5；B．11.5；C．12.5；D．13.5。
A．510kg·f；B．536kg·f；C．580kg·f；D．625kg·f。
A．100kg·f；B．125kg·f；C．131kg·f；D．152kg·f。
送电线路是由若干耐张转角塔和其间的直线塔组成，两相邻耐张转角塔间构成一耐张段，导线在耐张转角塔经耐张绝缘子串固定在塔上。在其间的直线塔上导线悬挂在悬垂绝缘子串下端，可顺线偏斜或横向摆动。虽在施工架线时各档水平应力相同，但由于档距和高差不同，在气象条件变化后，各档应力就不相同了。从而在悬垂绝缘子下端出现不平衡张力，使绝缘子串产生偏斜，偏斜后使各档应力趋于基本相同。这个应力称为耐张段的代表应力。该代表应力对应的档距称为代表档距。
A．712m；B．732m；C．742m；D．762m。
由于架空线路的档距很大，当气象条件变化时，导线的弹性伸长和温度膨胀对应力和弧垂影响很大，如最高气温时，弧垂最大，即系温度膨胀所致。覆冰时，弧垂剧增，即系应力增加，弹性伸长所致。钢芯铝绞线系两种材质绞合而成，其伸长应相等。若不考虑扭绞的影响，其综合弹性系数E和线性膨胀系数α，除与铝、钢的α、E有关外，还与铝钢截面比有关。以铝线30股，钢芯7股，股线直径相同的结构(如LGJ-185/45，LGJ-2101/50，LGJ-240/55，LGJ-300/70)为例，已知硬铝线αa1=2.3×10-6(11℃)，Eαa1=5.9×104( N/rI11TI2)，镀锌钢线αs=12×10-6(1/8)，Es=19.6×104(N/mm2)求：
A．81500；B．83000；C．84900；D．85500。
导线风压传递给悬垂绝缘子串下端，引起绝缘子串横向摇摆，称为悬垂绝缘子串的摇摆角。每一种直线杆塔对大气，操作过电压和大风时工作电压，有最大允许摇摆角，超过该角度即需要更换更大的塔型，甚至改为耐张塔。也可调整杆塔位置和高度以增大垂直档距，减小摇摆角。
A．20°；B．23°；C．26°；D．29°。
A．设定的等间距代表档距；B．实际的代表档距；C．观测档距；D．实际的档距。
A．温度t，无冰，无风；B．温度￡，无冰，10m/s风；C．15℃，无冰、无风；D．最高气温，无冰，无风。
无论有无高差，一个档距中电线的重量，将从其弧垂最低点分别传递到两侧杆塔上，该最低点到杆塔的距离称为该杆塔该侧的垂直档距(l1v或l2v)。杆塔总的垂直档距lv=l1v+l2v。
A．-547/602；B．-557/612；C．-567/622；D．-577/632。
杆塔挂线点承受的电线垂直荷载为其前后侧电线最低点间电线的重量(自重或自重加冰重)。P=Po(l1v+l2v)=Polv式中Po—每米线重，kg·f；lv—垂直档距，m。
A．-5500/5800；B．-6470/6950；C．-6724/7376；D．-7120/7500。
A．以等间隔的温度为参变量，制作一组档距弧垂曲线；B．以实际的架线温度制作档距弧垂曲线；C．以规定的架线温度制作档距弧垂曲线；D．以春夏秋冬四季制作代表性的档距弧垂曲线。
由于架空线路的档距很大，当气象条件变化时，导线的弹性伸长和温度膨胀对应力和弧垂影响很大，如最高气温时，弧垂最大，即系温度膨胀所致。覆冰时，弧垂剧增，即系应力增加，弹性伸长所致。钢芯铝绞线系两种材质绞合而成，其伸长应相等。若不考虑扭绞的影响，其综合弹性系数E和线性膨胀系数α，除与铝、钢的α、E有关外，还与铝钢截面比有关。以铝线30股，钢芯7股，股线直径相同的结构(如LGJ-185/45，LGJ-2101/50，LGJ-240/55，LGJ-300/70)为例，已知硬铝线αa1=2.3×10-6(11℃)，Eαa1=5.9×104( N/rI11TI2)，镀锌钢线αs=12×10-6(1/8)，Es=19.6×104(N/mm2)求：
A．17.5×10-6；B．18.2×10-6；C．19.3×10-6；D．19.7×10-6。
A．最高气温；B．最大设计风速；C．大气过电压；D．操作过电压。
A．12000；B．13200；C．14100；D．15000。
A．最低气温；B．最高气温；C．大气过电压；D．操作过电压。
A．1500；B．1810；C．2080；D．2200。
A．510V；B．3090V；C．1530V；D．1039V。
某220kV线路的某耐张段，代表档距430m，γ1=3.4×10-2N/(m·mm2)，已知导线最大弧垂发生在最高气温，其应力为60N/mm2。
A．17；B．21；C．25；D．29。
A．714V；B．780V；C．1530V；D．772.5V。
A．714V；B．780V；C．1530V；D．510V。
A．1920A；B．1090A；C．1360A；D．2460A。
A．714V；B．780V；C．257.5V；D．510V。
A．1820V；B．605V；C．1530V；D．824V。
A．1360A；B．2190A；C．1920A；D．1090A。
某220kV线路的某耐张段，代表档距430m，γ1=3.4×10-2N/(m·mm2)，已知导线最大弧垂发生在最高气温，其应力为60N/mm2。