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1、摘要本设计为兖矿鲁化分馏塔的基坑支护设计。本设计是根据国家现行建筑 基坑支护技术规程，在给定地质勘察报告的条件下，进行基坑支护设计，主 要目的是掌握基坑支护的设计方法。本设计采用了钻孔灌注桩加锚杆的基坑 支护结构。在土压力计算过程中，运用了朗肯土压力理论；在内力计算过程 中，运用了等值梁法；在配筋计算过程中，参照了混泥土结构设计规范；在 降水处理设计时参照了建筑基坑支护技术规程；计算过程中除了以国家现行 建筑基坑工程技术规程为依据外，还大量的把实际经验运用其中，加强理论 与实践的结合。此次设计的主要指导原则是如何保证基坑的安全可靠、方便 施工，并达到经济的效果。通过这篇论文，直观的说明了基坑支
7、的设计原则及计算参数的确定 83.2.1设计原则83.2.2参数的初选9第四章 基坑支护设计计算 104.1基坑支护设计的主要内容 104.2设计计算104.2.1 水平荷载的计算 114.2.2各层土的水平荷载计算 124.2.3水平抗力计算 164.2.4各层土水平抗力计算 174.2.5支点力计算 19426嵌固深度验算21427灌注桩结构设计 234.2.8桩身最大弯矩的计算 234.2.9桩身的配筋计算 244.3锚杆计算274.3.1锚杆设计主要内容 274.3.2锚杆设计274.3.3锚杆设计计算 274.4稳定性验算314.4.1 基坑稳定性验算 314.4.2锚杆整体稳定性验
8、算 354.4.3基坑底地基承载力验算 364.4.4抗倾覆稳定性验算 38第五章 截水、排水措施 40第六章施工组织与监测 446.1支护结构的施工 446.1.1施工要求446.1.2支护桩施工 446.1.3锚杆施工456.1.4 土方开挖 466.2工程监测466.2.1监测的目的 466.2.2监测的主要内容 476.2.3监测的主要仪器 476.2.4监测的方法476.3应急措施48IIIxx大学本科毕业设计（论文）目 录第七章结论与建议49参考文献50致 谢51iiixx大学本科毕业设计（论文）第刖 言第一章 前言随着高层建筑的不断增加，市政建设的大力发展和地下空间的开发利用，
9、产生了大量的深基坑支护设计与施工问题，并使之成为当前基础工程的热点 与难点。深基坑设计与施工是土力学基础工程中的一个古老的传统课题，同时又 是一个综合性的岩土工程难题，既涉及土力学中典型的强度、稳定与变形问 题，同时还涉及土与支护结构的共同问题。对这些问题的认识及对策的研究，是随着土力学理论、测试技术、计算技术以及施工机械、施工技术的发展而 进步完善的。Terzaghi和peck等人早在20世纪40年代就提出了预估挖方稳定程度和 支撑荷载大小的总应方法，这一理论原理一直沿用至今，但已有了许多改进 与修正。Bjerrum和Eide在50年代给出了分析深基坑底板隆起的方法。60年代在奥斯陆和墨西哥
10、城软粘土深基坑中开始使用仪器进行监测，此后大量 实测资料提高了预测的准确性，并从70年代起，制定了相应的指导开挖的法 规。我国70年代以前的基坑都比较浅，上海高层建筑的地下室大多埋深在 4m左右。北京在70年代初建成了深20m的地下铁道区间车站。80年代后， 北京、上海、广东、天津以及其他城市施工的深基坑陆续增加。为总结各地 积累的深基坑设计和施工的经验，中国土木工程学会和中国建筑学会的土力 学和基础工程学会，相继召开过多次全国和地方的深基坑学术学会，并出版 相关论文集。为了总结我国深基坑支护设计和施工经验，90年代后相继在武汉、广东省及上海市等编制深基坑支护设计与施工的有关法规，并已编制了
11、国家行业标准的有关法规。1、基坑开挖深度已从十几米发展到二、三十米，而其支护的传统施工方法 是板桩支撑系统或板桩锚拉系统。目前经常采用的主要基坑支护类型有：1xx大学本科毕业设计（论文）第一章 前言水泥土深层搅拌桩支护 2、排桩支护系统3、地下连续墙。根据基坑开挖深度、地基土及周围环境条件，选择经济而安全的设计方 案是设计者的首要任务。同时，深基坑的设计与施工是密不可分、相互依赖 的。施工的每一阶段，结构体系，提供比较全面的勘察、设计与施工全过程 的系统知识。本设计通过对提供资料的分析与研究，最终确定桩锚支护的设计方案。1.1场地工程地质条件兖矿鲁南化肥厂循环经济（空分）场地的岩土工程，场地呈
12、长方形，建 筑占地面积约1558 m2总建筑面积约17238m2,基坑开挖深度为地面标高 以下9m，基坑侧壁安全等级为二级。场地位于鲁南化肥厂科圣路以西、铁 路以东、墨子大道以北地块上，面积约 70000m2。场地现状：除西南部建有 塑料制品厂、东北部分布变电站、附属厂房、仓库外，大部为零星库房、露 天仓储及空地，拟作为空分发展用地。2.2本论文主要设计内容本文对兖矿鲁南化肥分馏塔基坑支护设计进行研究。首先分析评价了场 地的岩土工程条件。根据场地的工程地质条件、水文地质条件，充分考虑到 周边地层条件，选择技术上可行，经济上合理，并且具有整体性好、水平位移 小,同时便于基坑开挖及后续施工的可靠支
13、护措施， 通过分析论证选择合适的 基坑支护方案。然后对基坑支护结构进行了具体设计计算，其中包括土压力 计算、钻孔灌注桩的设计计算及锚杆的设计计算、稳定性验算。当不能满足 稳定性要求的时候，需要重新设计计算或者做必要的处理，直至达到稳定性 的安全要求。选择经济、实效、合理的基坑降水方案，最后简单地谈谈基坑的 施工组织。#xx大学本科毕业设计（论文）第二章工程地质与水文地质概况第二章工程地质与水文地质概况2.1场区工程地质条件本场地位于山东省滕州市木石镇境内，地理位置东经1177,北纬349,距滕州市约15km，距枣庄市约28km。处于近南北向的木石盆地 内，盆地东西宽约4000m，两侧的低山丘陵
14、海拔高度100200m，盆地海 拔5565m。盆地内表层为第四系冲洪积堆积，基底地层为石炭、二叠系及 奥陶系地层。盆地地势北高南低，地面平均坡度3%o 5%o。木石盆地发育的主要断裂构造有化石沟断裂，木石断裂及该二断裂派生的次级纵1-1及倾东2断裂，近南北走向，均系正断层，断裂破碎带已胶结，断裂对第四系没有 影响。根据化工部徐州地质工程勘察院提供的场地岩土工程勘察报告，场区内 与基坑支护相关的地层自上而下可划分为：1）人工填土层：为杂填土，主要由粘性土组成，含建筑垃圾等，杂色，结构松散。层厚2.605.00m。2基坑设计参数：# =18KN/m ,c =8.0KPa, ： =10,qs = 2
16、粉质粘土层：一砖红间灰白色为主，湿，可塑，粘性较好。标贯平均6.3 击,厚度1.52.6m，层面埋深4.28.5m2 0丫 =19KN/m ,c=25KPa,即=10 ,q$ =40.0KPa基坑设计参数:。6）可塑粉质粘土层：褐红色，湿，可塑，粘性较好。标贯平均8.5击,厚度0.82.6m，层面埋深4.28.5m 。2 0基坑设计参数：=19KN/m ,25KPa=15,q40-0KPa。7）粉质粘土层：褐红色，稍湿，硬塑。标贯平15.2击，厚度1.56.9m，层面埋深8.014.0m 。基坑设计参数：2门孑-19.8KN /m ,c = 35KPa, = 13.5,= 50.0KPa。8）
17、全风化岩：呈褐红色，岩性均为粉砂岩，岩块手折易断，遇水软化。钻孔均有揭露，标贯平28.6击，厚度1.54.5m，层面埋深10.516.5m2基坑设计参数：孑-20.5KN /m ,c = 45KPa= 250,q 80.0KPa。9）强风化岩：呈褐红，岩性以粉砂岩为主，局部夹砾岩，岩块手折可断。 钻孔均有揭露，厚度1.215.3m，层面埋深12.519.0m。基坑设计主要参数：肾=21.0KN/m2,c =50.0kpa=25 ,q80.0kp10）中风化岩：呈褐红色，岩性以粉砂岩为主，局部夹砾岩，裂隙、节 理较为育，不连续层状或透镜状分布。厚度0.77.1m，层面埋深 15.029.5m。基
18、坑设计主要参数：群-22.0KN /m2 ,c = 80.0kpa/ = 30 ,q$ 二 200.0kp11）微风化岩：呈褐红色，岩性多为粉砂岩，部分为砾岩，裂隙，节理 一般不发育，钻孔均有揭露。层面埋深 17.633.7m。基坑设计主要参数：=22.0KN /m2,c =10mpa, = 35 ,q 300.0kp。地质剖面图如（图2-1）所示：CZA杂填土3.6全风化岩3可塑粉质粘土2.8硬塑粉质粘土4.3淤泥质土0.9粉质粘土2.2图2-1地质剖面图2.2水文地质条件场区施工13个勘察孔，均见水，地下水为降水 、排水入渗形成的孔隙 潜水，勘察期间水位埋深 1.40-2.50m，水量小，
19、以降水、人工排水入渗为 主要补给来源，水位随季节升降，年变幅 1.0-1.5m，侧向渗流及蒸发为主 要排泻方式。2.3基坑周边环境情况拟建场区平坦，开挖基坑南侧边为厂区道路，有动载，其它周边未发现 不利于场地稳定性的不良地质现象，拟建场区场地稳定性良好，本基坑开挖 深度为9m，在开挖深度内的地层强度和厚度起伏变化不大，地下水不丰富,周边环境较为宽松，基坑的安全等级为 2级。xx大学本科毕业设计(论文)第三章基坑支护方案设计第三章基坑支护方案设计3.1设计优选3.1.1设计依据化工部徐州地质工程勘察院岩土工程勘察报告；中华人民共和国国家标准岩土工程勘察规范(GB50021-2001);中华人民共
21、五次函数。悬臂 式结构对开挖深度很敏感，容易产生较大变形，对相临的建筑物产生不良的 影响。悬臂式围护结构适用于土质较好、开挖深度较浅的基坑工程。2) 水泥土重力式围护结构水泥土与其包围的天然土形成重力式挡墙支挡周围土体，保持基坑边坡 稳定，深层搅拌水泥土桩重力式围护结构，常用于软粘土地区开挖深度约在 6.0m以内的基坑工程，水泥土的抗拉强度低，水泥土重力式围护结构适用 于较浅的基坑工程。3) 拉锚式围护结构#第三章基坑支护方案设计xx大学本科毕业设计（论文）拉锚式围护结构由围护结构体系和锚固体系两部分组成，围护结构体系 常采用钢筋混凝土排桩墙和地下连续墙两种。锚固体系可分为锚杆式和地面 拉锚式
22、两种。地面拉锚式需要有足够的场地设置锚桩，或其他锚固物；锚杆 式需要地基土能提供锚杆较大的锚固力。锚杆式适用于砂土地基，或粘土地 基。由于软粘土地基不能提供锚杆较大的锚固力，所以很少使用。4）土钉墙围护结构土钉墙围护结构的机理可理解为通过在基坑边坡中设置土钉，形成加筋 土重力式挡墙，起到挡土作用。土钉墙围护适用于地下水位以上或者人工降 水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土、卵石土等；不适用于淤泥质及 未经降水处理地下水以下的土层地基中基坑围护。土钉墙围护基坑深度一般 不超过18m，使用期限不超过18月。5）内撑式围护结构内撑式围护由围护体系和内撑体系两部分组成，围护结构体系常采用钢 筋混凝土
23、桩排桩墙和地下连续墙型式。内撑体系可采用水平支撑和斜支撑。 当基坑开挖平面面积很大而开挖深度不太大时，宜采用单层支撑。内撑常采 用钢筋混凝土支撑和钢管（或型钢）支撑两种。内撑式围护结构适用范围广， 可适用于各种土层和基坑深度。经分析采用单排钻孔灌注桩作为围护体系，关于支撑体系，如果采用内 支撑的话，则工程量太大，极不经济，同时，如果支撑拆除考虑在内的话， 工期过长，且拆除过程中难以保持原力系的平衡。根据场地的工程地质和水 文地质条件，最后决定采用深层搅拌桩作为帷幕隔水，支护结构采用单排钻 孔灌注桩加单层土锚杆相结合的桩锚式支护方案，具体设计见基坑平面图（图3-1）。7xx大学本科毕业设计（论文
24、）第三章基坑支护方案设计9imiHl Kr 3i j j 0 u 0 w egm 桩 4 Q 水 - &图3-1基坑平面图3.1.3支护方案设计分析以单排钻孔灌注桩加单排土层锚杆组成基坑的支护系统，钻孔灌注桩与 锚杆是支护结构的受力结构；支护桩是承担压力的主体。加设土层锚杆一方 面改善了桩的受力状态，降低了桩深弯矩减少了桩顶位移，保护周围建筑物 与道路的安全；另一方面，减短了桩长，降低了支护体系的造价。在中软土 地区支撑设置可提高支护体系的可靠性，且是降低了工程造价的有效方法。根据本场地的地层的特征，将本基坑采用排桩加锚杆支护。其中排桩采 用钻孔灌注桩。3.2支护方案的设计原则及计算参数的确定
25、3.2.1设计原则1）设计方案是根据场地工程地质和水文地质条件，以及场地周边环境 条件等要求确定;2）防止由于基坑开挖，四周路面、地下构筑物及管线发生大的变形；3）尽可能保证基坑开挖、施工、以及地下室防水的便利；4）保证安全，优化方案，使得工程造价经济合理。3.2.2参数的初选1） 根据化工部徐州地质工程勘察院提交的岩土工程勘察告，并参考 相关规范，拟取各层土体的物理力学参数，具体参数如下表3-1所示；2） 相对标高土 0.00m，基坑设计时，基坑开挖深度为-9.00m ；3）地面超载取20kN/m2 ；4） 根据建筑基坑支护技术规程（GB120-99），基坑重要性系数 0=1.00；（安全等
26、级二级）根据本工程岩土工程勘察资料，各土层的设计计算参数如表3-1表3-1 土层设计计算参数土层厚度办重度Y粘聚力C内摩擦角渗透系数水平Kh垂直Kv（m）(KN/m3)(kPa)( )(cm/s)(cm/s)杂填土3.619.58102.52E-62.37E-6淤泥质土层0.918755.72E-73.30E-7冲积粉质粘土层2.21923153.56E-62.74E-6可塑粉质粘土层2.81825153.89E-62.64E-6硬塑粉质粘土层4.32035181.00E-71.00E-7全风化岩层320.545250.54E-70.97E-7xx大学本科毕业设计（论文）第四章基坑支护设计计算
27、第四章基坑支护设计计算4.1基坑支护设计的主要内容基坑支护设计的内容包括零弯矩点位置、嵌固深度的计算、最大弯矩的 确定，桩身钢筋配置，锚杆设计等等，然后根据所配置的支护参数，进行基坑 整体稳定性验算、锚杆整体稳定验算、倾覆稳定性验算和基坑底承载力验算。 当验算后的支护参数不符合要求时，应重新设置支护参数，直至安全、可靠 为止。4.2设计计算根据地质条件选取K12进行计算如（图4-1 ）。根据设计要求，基坑开挖 深度暂定为9m ，按规范设定桩长为16.8 m ，桩直径设定为0.8 m ,嵌固深 度暂定为7.8 m即-d二7.8m，插入全风化岩3.0 m。J 1 丿-=0K SeFjxz/ Z/X
28、事費 Xz/ZXZXh# /Z-Z zZXZX/-/Z f/戈时 I- r=l朮 1:rK g d逊晁兄1 r：lb i：耳,：“总i5卜皿士曲曲1八丨川朮s竝讪 r=ia 1=25 Z M山潮隼i三嬰也翻杲IL:血西审二fcxtl r=203 时5 P必 W： 1 Ip：彌篥图4-1 K12地质参数图421水平荷载的计算按照超载作用下水土压力计算的方法，根据朗肯土压力计算理论计土的 侧向压力，计算时不考虑支护桩与土体的摩擦作用。地下水以上的土体不考 虑水的作用， 地下水以下的土层根据土层的性质差异需考虑地下水的作用。土层水平荷载计算依据建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99,1）计算依据和
29、计算公式cp主动土压力系数：Kai山2（45巧） 被动土压力系数：心二tan2（45 寸）（1）支护结构水平荷载标准值eajk按下列规定计算:对于碎石土及砂土：(4.1.1)a）当计算点深度位于地下水位以上时：eajk - ajk K a _ 2Cik K aib）当计算点深度位于地下水位以下时:eajk = ajk Kai - 25 ； Kai (Zj - hwa) -(mj - hwa) wa Kai w（4.1.2） 式中Kai第i层土的主动土压力系数；二aj 作用于深度Zj处的竖向应力标准值；Cik 三轴实验确定的第i层土固结不排水（快）剪粘聚力标准 值；Zj 计算点深度；mj计算参数
30、，当Zj : h时，取Zj，当Zj - h时，取h；hwa 基坑外侧水位深度；wa 计算系数，当hwa时，取1,当hwa h时，取零；w 水的重度。对于粉土及粘性土:VjkKai 2Cik. Kai(4.1.3)（2）基坑外侧竖向应力标准值 二ajk按下列规定计算：Gjk -；rk ok ；1k（ 4.1.4）（3）计算点深度zj处自重应力竖向应力匚rk计算点位于基坑开挖面以上时：二 rk = mzj（ 4.15）式中mj 深度Zj以上土的加权平均天然重度。计算点位于基坑开挖面以上时：二 rk = “时1（ 4.1.6）式中mh开挖面以上土的加权平均天然重度。（4）第i层土的主动土压力系数Ka
31、i应按下式计算Kai =ta n2（45-）（ 4.1.7）2式中 三轴实验确定的第i层土固结不排水（快）剪摩擦角标准 值。（5）第i层土的土压力合力Ea按下式计算1 Ea =（eaik eaik ）hiSh（4.1.8）式中eaik第i层土土层顶部的水平荷载标准值；eai k第i层土土层底部的水平荷载标准值; hi 第i层土的厚度；Sh 锚杆的水平间距。4.2.2各层土的水平荷载计算（1）人工填土层（3.6m）1 =19.5KN/m Q =8KPa, 10 ,Ka1 = 0.7, Ka1 =0.839基坑外侧竖向应力标准值:rk- ok二 q。= 20 KN二 a1k * rk 二 ok =
32、 q01h1 =；：a1k1 h1二 2019.5 3.6 二 90.2KN /m2水平荷载标准值：ea1-va0kKa2Cr Ka1 =20 0.72 8 0.839= 0.576KN/m2eaik = aikKai 2G Ka1 =90.2 0.70 2 8 0.839 = 57.35KN/m2水平合力：1 1Ea1(ea1k - ea1k) h1(0.576 57.35) 3.6 =104.27KN /m2 2h1 2ea0k ea1k3 eaok eaik水平荷载作用点离该土层底端的距离：3.6 2 0.576 57.35 = 102m3 0.576 57.35（2）淤泥质土层（0.9
33、m）20i2 -18.0KN /m ,C2 =7KPa, 2 =5 ,Ka2 =0.84, _ Ka2 = 0.916基坑外侧竖向应力标准值:a 2k a1k =90.2KN /m2132匚a2k；ok 爲你 q0 二 90.2 18.0 0. 106.4KN / m水平荷载标准值:* 2ea2k Ya2kKa2-2C2 Ka2 =90.2 0.84-2 7 0.916 = 62.94KN/m2ek = ； a2kKa2 2C2 . Ka2 =106.4 0.84-2 7 0.916 = 76.55KN / m2水平荷载:1 Ea2 2(ea1kea2k水平荷载作用点离该土 h2 2ea1ke
34、a2k23 ea1k - ea2k1)h2(62.94 76.55) 0.9 二 69.75 KN / m上层底端的距离：0.9 2 62.94 76.55 门 0.435m362.94 76.55(3) 粉质粘土层(2.2m)爲=19KN/m2,Q =23巳,黄=15, 3 =0.588 TKa3 =0.767基坑外侧竖向应力标准值:a3ka2k-106 .4KN /m二a3k；0k 二二 a2k3山3= 106.4 19 2. 148.2KN /m2水平荷载标准值:=：5心3-2。3 ,心31064 0.588-2 23 0.767=27.28KN/m2ea3k Ua3kKa32C3Ka3
35、 =148.2 0.588 2 23 0.767 = 51.86KN / m2水平荷载:Ea3(ea3k2ea3k)h3三(27.28 51.86) 2.2 = 87.05KN / m水平荷载作用点离该土层底端的距离:3ea3k ea3k=0.986m2.2 2 汇 27.28+ 51.863 . 27.28 51.86（4）可塑粉质粘土层残积可塑粉质粘土层（2.8m）分成两部分（开挖面以上2.3m和开挖面下 0.5m）按照规范：基坑开挖位于地下水位对于粉土及粘土：eajk = ；：ajk Kai -2Ci. Kai匚 ajk =；：rkmj深度Zj以上土的加权平均天然重度;求得 mj = 1
36、8.52KN/m2 ajk =186.7KN /M丫4 =18KN/m2,C4=25KPa浮 4=15,Ka4 =0.588TK4 =0.767基坑外侧竖向应力标准值：fkk =148.2KN /m2adk+b0k =ba3k +Jh4 =1482+18过 2.1 =186KN/m2水平荷载标准值：ea4k Ya4kKa4-2C4 Ka4 =1482 0.588-2 25 0.767= 48.79KN/m2ea4ka4kKa4 2C4 _ Ka4 =186 0.588一2 25 0.767= 71.01KN/m2水平荷载:xx大学本科毕业设计(论文)第四章基坑支护设计计算Ea4 =1(e；4k
37、 +ea4k)xh4=1(48.79+71.01)x2.3=137.77KN/m水平荷载作用点离该土层底端的距离：h4 2ea4ea 4k3 ea4kea4k=1.079m2.3 2 48.79 71.01348.79 71.01Ea4=71.01KN(5) 硬塑粉质粘土层(4.3m)% =20KN/m2,C5 = 35KPa% 8：心=0.527&忑=0.726基坑外侧竖向应力标准值：2 25k *a4k =186 KN /m ；Qk =186KN/m水平荷载标准值： 2ea5k Y a5kKa5-2C5 K5 =186 0.528-2 35 0.726= 47.39KN/m2r2ea5k
38、=；a5kKa52C5 Ka5 =186 0.528 2 35 0.726 =47.39KN/m水平合力：1 1Ea5(ea5k - ea5k) h5(47.39 47.39) 4.3 二 203.78KN /m2 2水平荷载作用点离该土层底端的距离 Z：Z5 二 4.3/2 二 2.15m(6) 全风化岩层(3.0m)6 =20.5KN/m2G =45KR, 6 = 250,6 =0.40,5_ 6 =0.637基坑外侧竖向应力标准值：2匚 a6k 二二a5k = 186 KN /mf =186KN/m2水平荷载标准值：目6k 乂36小於2C6 _Ka6 =186 0405-2 45 0.6
39、37= 18KN/m2 ea6k = J6kKa62C6 . Ka6 =186 0.405-2 45 0.637= 18KN/m2 水平荷载：1 1Ea6 石(ea6k ea6k)匕(18 18) 3=36KN/m水平荷载作用点离该土层底端的距离z： Z=1.5m423水平抗力计算基坑底面以下水平抗力计算的土层为：第4层土（可塑粉质粘土层0.5m）、第5层土（硬塑粉质粘土层4.3m）、第6层土 （全风化岩层3.0m）。计算依据和计算公式：土层水平抗力计算依据建筑基坑支护技术规程JGJ120-99（1）基坑内侧水平抗力标准值epjk按下列规定计算：1）对于碎石土及砂土，基坑内侧水平抗力标准值按下
40、列规定计算：Qjk =ajkKai2Cjk Kai（召-hwp）（1 - 心）w（4.2.1）式中匚pjk 作用于基坑底面以下深度Zj处的竖向应力标准值;Kpi 第i层土的被动土压力系数。2）对于粉土及粘性土，基坑内侧水平抗力标准值按下列规定计算：ePjk 二二 pjkKPi 2Gk Kpj（422）(4.2.3)(4.2.4)(4.2.5)（2）作用与基坑底面以下深度Zj处的竖向应力标准值二屮按下式计算：二 pjk = mjZj式中mj 深度Zj以上土的加权平均天然重度。（3）第i层土的被动土压力系数Kpi应按下式计算20 化Kpi = tan （45）2（4）第i层土的水平抗力Ep为：1 ”Epi - 2(epik epik ) hi Sh式中epik 第i层土土层顶部的水平抗力标准值;ep i k第i层土
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